Бетон: дополнительные расчетные предпосылки
(1) В связи с низкой пластичностью неармированного бетона значения для acc,pl и act,pl должны быть приняты меньшими, чем значения acc и act для армированного бетона.
Примечание — Значения acc,pl и act,pl, применяемые в конкретной стране, могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемое значение в обоих случаях равно 0,8.
(2) Если растягивающие напряжения учитываются для расчета несущей способности элементов конструкции из неармированного бетона, зависимость «напряжение — относительная деформация» (см. 3.1.7) может быть распространена на определение предела прочности при растяжении по формуле (3.16) или по линейной зависимости.
. (12.1)
(3) Методы механики разрушения могут быть использованы в тех случаях, когда может быть показано, что они приводят к достижению требуемого уровня надежности.
Расчет конструкций: предельные состояния по несущей способности
(1) Поскольку элементы из неармированного бетона имеют ограниченную пластичность, как правило, не следует использовать линейные методы с перераспределением или пластический подход к расчету, т. е., методы без явной проверки способности к деформации не должны быть использованы, кроме тех случаев, когда их применение может быть обосновано.
(2) Расчет конструкций может быть основан на нелинейной или линейной теории упругости.
В случае нелинейного расчета (например, механика разрушения), должна быть выполнена проверка способности к деформированию.
Предельные состояния по несущей способности (ULS)
Сопротивление изгибу и осевому усилию
(1) Для стен, при выполнении адекватного конструирования и ухода за бетоном, вынужденные деформации вследствие воздействия температуры или ползучести могут быть проигнорированы.
(2) Зависимость «напряжение — относительная деформация» для неармированного бетона следует учитывать в соответствии с 3.1.7.
(3) Осевое сопротивление NRd прямоугольного сечения с эксцентриситетом нагрузки е относительно одной оси в направлении hw может быть принято следующим образом:
(12.2)
где hfcd,pl — эффективное расчетное значение усилия сжатия (см. 3.1.7 (3));
b — общая ширина сечения (см. рисунок 12.1);
hw — общая толщина сечения;
е — эксцентриситет нагрузки NEd в направлении hw.
Примечание — Если применяются другие упрощенные методы, они должны иметь как минимум такой же уровень надежности, как точный метод, в котором используется зависимость «напряжение — относительная деформация» согласно 3.1.7.
Рисунок 12.1 — Обозначения для неармированных стен
Местное разрушение
(1)Р Если меры во избежание местного разрушения сечения при растяжении не были предприняты, максимальный эксцентриситет осевого усилия NEd в сечении должен быть ограничен, чтобы избежать значительного раскрытия трещин.
Поперечное усилие
(1) В неармированных бетонных элементах может быть учтен предел прочности при растяжении бетона в предельном состоянии по несущей способности для поперечного усилия, если при помощи расчета или испытаний подтверждено, что хрупкое разрушение может быть исключено и имеется достаточная несущая способность.
(2) Для сечения, в котором действуют поперечное усилие VEd и нормальное усилие NEd в зоне сжатия Асс, абсолютные значения составляющих расчетного значения напряжения должны быть приняты следующим образом:
, (12.3)
(12.4)
Примечание — Значение k, применяемое в конкретной стране, может быть указано в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 1,5.
Как правило, необходимо проверить следующее:
причем:
если sср £ sс,lim, (12.5)
если sср > sc,lim, (12.6)
(12.7)
где fcvd — расчетное сопротивление бетона при срезе и сжатии;
fcd,pl — расчетное сопротивление бетона сжатию;
fctd,pl — расчетное сопротивление бетона растяжению.
(3) Бетонный элемент конструкции может быть рассмотрен как не имеющий трещин в предельном состоянии по несущей способности, если он полностью сжат или абсолютное значение главного растягивающего напряжения sсt1 в бетоне не превышает значения fctd,pl.
Кручение
(1) Элементы, имеющие трещины, не должны обычно рассчитываться на сопротивление крутящим моментам, если это не вызвано другими причинами.