Индикаторная диаграмма в координатах P – V
Выбор масштабов осей.
- Масштабный коэффициент по объему: 
мм хода/мм.
- Масштабный коэффициент по давлению: 
МПа/мм.
В начале построения по оси абсцисс откладывается отрезок АВ, соответствующий рабочему объему цилиндра. Отрезок ОА соответствует объему камеры сгорания:
мм,
где 
мм – рабочий ход поршня.
Тогда отрезок 
:
мм.
Построение линий сжатия и расширения осуществляется аналитическим методом, при котором вычисляется ряд промежуточных объемов, расположенных между 
и 
и между 
и 
по уравнению политропы.
Для политропы сжатия:
,
где 
и 
- давление и объем в искомой точке диаграммы; 
- изменяется в
пределах от 1 до 
.
Аналогично для политропы расширения:
,
где отношение 
меняется от 1 до 
, так как для дизелей линия расширения начинается с точки 
.
Результаты вычислений сведем в таблицу 2.1 для сжатия и в таблицу 2.2 для расширения.
Таблица 2.1 - Расчет точек политропы сжатия
| | , МПа |  , мм |
| 0,187 | 120,00 | |
| 0,472 | 60,00 | |
| 0,812 | 40,00 | |
| 1,193 | 30,00 | |
| 1,608 | 24,00 | |
| 2,052 | 20,00 | |
| 2,522 | 17,14 | |
| 3,015 | 15,00 | |
| 3,529 | 13,33 | |
| 4,063 | 12,00 | |
| 4,615 | 10,91 | |
| 5,185 | 10,00 | |
| 5,770 | 9,23 | |
| 6,371 | 8,57 | |
| 6,987 | 8,00 | |
| 8,960 | 7,50 | |
| 9,717 | 7,06 |
Таблица 2.2 - Расчет точек политропы расширения
| | , МПа | , мм |
| 9,467 | 14,00 | |
| 8,300 | 15,56 | |
| 7,164 | 17,50 | |
| 6,064 | 20,00 | |
| 5,002 | 23,33 | |
| 3,983 | 28,00 | |
| 3,014 | 35,00 | |
| 2,104 | 46,67 | |
| 1,268 | 70,00 | |
| 0,534 | 140,00 |
Развернутая индикаторная диаграмма в координатах
P – φ.
Для построения развернутой индикаторной диаграммы в координатах 
воспользуемся уравнениями политроп сжатия и расширения, которые приведены выше. Значения зависят от угла поворота коленчатого вала и находятся из выражения:
,
где 
- радиус кривошипа, 
мм; 
- кинематическая постоянная кривошипно-шатунного механизма, 
.
Величина угла 
меняется в пределах от 180º до 540º, что соответствует фазам сжатия и расширения.
Масштабные коэффициенты:
- по давлению 
МПа/мм;
- по углу поворота 
град/мм.
Результаты расчета представлены в табл. 2.3.
Таблица 2.3. Результаты расчета
| угол | Px |
| 0,0744 | |
| 0,0764 | |
| 0,0831 | |
| 0,0967 | |
| 0,123 | |
| 0,1752 | |
| 0,2898 | |
| 0,5772 | |
| 1,33 | |
| 2,1826 | |
| 1,33 | |
| 0,5772 | |
| 0,2898 | |
| 0,1648 | |
| 0,1152 | |
| 0,0905 | |
| 0,0776 | |
| 0,0878 | |
| 0,0854 |
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Для более качественного анализа положительных и отрицательных качеств прототипа, сравним его с аналогами. Также приведем основные параметры разрабатываемого прототипа. Анализируя приведенные в таблице данные, видно, что и проектируемый двигатель, и базовая модель 740.10 значительно уступают зарубежным аналогам по всем параметрам. Такая высокая мощность зарубежных двигателей объясняется гораздо более высоким значением среднего эффективного давления, то есть доля полезной работы, снимаемой с того же рабочего объема выше. Значение среднего эффективного давления характеризует также уровень технического совершенства двигателя.