Расчёт свай по II-ой группе предельных состояний

Рис. 3

P = (N+G) / A₁ ≤ R

(105,14 +103,7)/(2,3×1) = 90,8 kH/м² ≤ 1827 kH/м²

S ≤ S_u

Расчет осадки фундаментов методом послойного суммирования

Рис. 4

Расчетные данные

Таблица 4.2

z							Hi ,м	E,кПа	Si ,см
					1152,5
	6,25	0,039							1,3
	12,5	0,009			10,4	27,7			0,05
	18,75	0,004			4,6	7,5			0,015
		0,002			2,3	3,45			0,007

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

фундамента

Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента

Вычислим осадку

Проверка на предельные деформации

Конструктивно принимаем 4 Ø 10 А – III, А_S = 3,1 см² продольное армирование.

Конструктивно принимаем Ø 6 А – II c шагом 300 мм в поперечном направлении.

Расчёт ростверка

Рис. 5

Определим усилия в ростверке от нагрузок на период строительства

L_p = 1,05×(L – d) = 1,05×(0,9 – 0,32) = 0,609 м

Опорный момент

M_оп = - 0,083×q_k×L²_p = -0,083×24,75kH/м ×(0,609м)²= -0,76 kH×м

Пролётный момент

M_пр = 0,042×q_k×L²_p = -0,042×24,75kH/м ×(0,609м)²= 0,39 kH×м

Поперечная сила

Q = q_k×L²_p / 2 = 24,75kH/м ×(0,609м)²/ 2 = 4,6 kH

Определим усилия в ростверке от эксплуатационных нагрузок

Опорный момент

M_оп = - q×L²_p / 12 = 105,14 kH/м ×(0,609м)²/ 12 = 3,25 kH×м

Пролётный момент

M_пр = q×L²_p / 24 = 105,14 kH/м ×(0,609м)²/ 24 = 1,62 kH×м

Поперечная сила

Q = q×L²_p / 2 = 105,14 kH/м ×(0,609м)²/ 2 = 19,5 kH

Проверка прочности кладки над сваей на смятие

q / b_k ≤ R

105,14 kH / (0,64 м × 1 м) = 164,2 kH / м² < 1700 кH / м²

Подбор продольной и поперечной арматуры

А_s = M / 0,9h₀R_s = 3,25 kH×м / 0,9 ×0,2м×280000kH / м² = 6,5×10 ^{– 5 м2} =

= 0,65 см²

Конструктивно принимаем 4 Ø 10 А – III, А_S = 3,1 см²

Проверим на поперечную силу

Q = 19,5 kH ≤ R_bt×b×h = 750kH/м² ×0,64 м × 0,2 м = 96 kH

Конструктивно принимаем Ø 6 А – II c шагом 300 мм

В верхней части тело ростверка армируем конструктивно Ø 5 Вр – I с шагом 100.

Расчёт фундаментов по оси Д

При ведении расчётов данного фундамента необходимо учитывать моменты которые возникают от активного горизонтального давления грунта на тело фундамента. При этом следует учитывать возможную временную нагрузку на поверхности грунта вблизи фундамента от подвижной транспортной нагрузки и складируемого материала на период строительства интенсивностью q = 10 kH/м² см. [11]. Обычно, эту нагрузку приводят к слою грунта высотой h_пр.

Рис. 6

Подберём сечение стержней рабочей арматуры стен

на 1 погонный метр:

Рис. 7

Принимаем арматуру класса А-III c R_s=355МПа.

Бетон класса прочности на сжатие B15 c Rb = 8,5 МПа

h = 400 мм

Защитный слой а = 30 мм, тогда h^’_f = 370 мм, b=1000мм

Вычислим значение :

При находим:

На каждом метре стены при шаге 200 мм располагаются 6 стержней с общей требуемой площадью A_s = 3,9 см², окончательно принимаем рабочую арматуру А – III Ø 10 мм с шагом 200 мм.

Армируем фундаменты по оси Д сварными каркасами из стержневой арматуры класса А – III Ø 10 мм с шагом 200 мм в двух направлениях общей площадью А = 4,71 см на 1 погонный метр фундаментов.

Определим максимальный процент армирования

Фактический процент армирования