Расчет прочности грунтового основания

6.9.Расчет прочности основания следует производить для всех скальных грунтов и нескальных при tgdI < sin jI из условия

gcNu/gn.

Fv £ (26)

6.10.Тангенс угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основании определяется из условия



Fsa/Fv.

tgdI =

(27)

6.11.Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, определяется по формуле

Nu = b¢ (Ngb¢gI + Nqg¢Id + NccI

). (28)

где Ng, Nq, Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таб. 5 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта jI и угла наклона к вертикали dI равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы стены: d - глубина заложения подошвы от нижней планировочной отметки, м; b¢ - прицеленная ширина подошвы, определяемая по формуле

b¢ = h -

2e. (29)

где е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы стены, величина которого определяется по формуле (30) и не должна превышать е £ b/3:

M0/Fv,

e = (30)

где M0 - сумма моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы.

Таблица 5

      Коэффициенты несущей способности
Угол   Ng, Nq и Nc при угле наклона к
внутреннего   вертикали равнодействующей
трения Коэффициент внешней нагрузки dI, град., равном
грунта jI    
град                

      Ng Nq Nc           5,14   -     -     -   -     -     -   -     -     -   -     -     -   -     -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   0,2     1,57     6,49   0,05     1,26     2,93   -     -     -   -     -     -   -     -     -   -     -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   0,6     2,47     8,34   0,42     2,16     6,57   0,12     1,6     3,38   -     -     -   -     -     -   -     -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   1,35     3,94     10,98   1,02     3,45     9,13   0,61     2,84     6,88   0,21     2,06     3,94   -     -     -   -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   1,66     4,43     11,75   1,25     3,87     9,81   0,78     3,2     7,51   0,33     2,38     4,61   0,07     0,54     0,93   -     -     -   -     -     -

      Ng Nq Nc   1,96     4,92     12,52   1,48     4,29     10,49   0,95     3,56     8,14   0,45     2,69     5,27   0,14     1,08     1,86   -     -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   2,27     5,42     13,3   1,72     4,72     11,17   1,13     3,92     8,76   0,58     3,01     5,93   0,22     1,61     2,79   -     -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   2,57     5,91     14,07   1,95     5,14     11,85   1,3     4,28     9,39   0,7     3,32     6,6   0,29     2,15     3,72   -     -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   2,88     6,4     14,84   2,18     5,56     12,53   1,47     4,64     10,02   0,82     3,64     7,26   0,36     2,69     4,65   -     -     -   -     -     -
      Ng Nq Nc   3,48     7,25     16,02   2,64     6,28     13,53   1,81     5,24     10,87   1,06     4,14     8,01   0,5     3,07     5,26   0,12     0,72     1,12   -     -     -

      Ng Nq Nc   4,08     8,11     17,19   3.11     7,01     14,53   2,15     5,84     11,72   1,29     4,64     8,75   0,64     3.45     5,86   0,23     1,44     2,23   -     -     -
      Ng Nq Nc   4,67     8,96     18,37   3,57     7,73     15,53   2,5     6,45     12,56   1,53     5,13     9,5   0,77     3,83     6,47   0,35     2,16     3,35   -     -     -
      Ng Nq Nc   5,27     9,81     19,54   4,04     8,45     16,53   2,84     7,05     13,41   1,77     5,63     10,24   0,91     4,2     7,07   0,46     2,88     4,46   -     -     -
      Ng Nq Nc   5,87     10,66     20,72   4,5     9,17     17,53   3,18     7,65     14,26       6,13     10,99   1,05     4,58     7,68   0,58     3,6     5,58   -     -     -
      Ng Nq Nc   7,17     12,21     22,61   5,49     10,46     19,09   3,89     8,71     15,54   2,49     6,98     12,04   1,37     5,26     8,55   0,72     4,01     6,08   0,19     0,99     1,37

      Ng Nq Nc   8,48     13,76     24,49   6,47     11,75     20,65   4,59     9,77     16,83   2,98     7,83     13,09   1,68     5,93     9,43   0,86     4,43     6,58   0,38     1,98     2,74
      Ng Nq Nc   9,78     15,3     26,37   7,46     13,05     22,22   5,3     10,82     18,11   3,46     8,67     14,13       6,61     10,3   1,01     4,84     7,09   0,57     2,97     4,11
      Ng Nq Nc   11,09     16,85     28,26   8,44     14,34     23,78       11,88     19,4   3,95     9,52     15,18   2,31     7,28     11,18   1,15     5,26     7,59   0,76     3,96     5,48
      Ng Nq Nc   12,39     18,4     30,14   9,43     15,63     25,34   6,71     12,94     20,68   4,44     10,37     16,23   2,63     7,96     12,05   1,3     5,67     8,09   0,95     4,95     6,85

Примечания: 1. При промежуточных значениях jI и dI коэффициенты Ng, Nq и Nc допускается определить по интерполяции.

2. Значения Ng, Nq, и Nc при jI > 30° принимаются как для jI = 30°.

6.12.Сумма моментов М0 определяется по формулам: а) для массивных подпорных стен

M0 = Fsa[h* - tg (e + d) (b/2 - h* tg e)]+SMi, (31)

где SMi - сумма моментов от собственного веса стены и грунта на ее обрезах относительно центра тяжести подошвы стены.

б) для уголковых стен (при e £ q0)

М0 = Fsa [h* - tg (e + j¢) (b/2 - h* tg e)] + g¢Igf (b - t)´[h(b - 4t) +

6td]/12. (32)

где h* - расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены; gf - коэффициент надежности по нагрузке, принимается, равным 1,2;

h* = [Fsa,gh/3 + Fsa,q(h - ya -

yb/2)]/Fsa. (33)

6.13.Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного скальным грунтом, определяется по формуле

=Rcb¢.

Nu

(34)

где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта.

Наши рекомендации