Координатах и координатах ротора
Математическая модель синхронного генератора (СГ) включает систему уравнений, описывающих электрические процессы в генераторе и механические процессы, вызванные взаимодействием генератора и приводного двигателя (обычно – дизеля).
Основой для составления уравнений электрической части является конструкция СГ с размещенными в нем катушками обмоток статора и ротора (рис.2.1).
Рисунок 2.1 - Конструкция синхронного генератора
К обмотке возбуждения подведено постоянное напряжение uf возбуждения.
Демпферная обмотка конструктивно представляет собой "беличье колесо".
Ротор приводится во вращение дизелем. Частота вращения ротора равна где - частота напряжения сети, р – число пар полюсов обмотки статора. Вращающимся магнитным полем обмотки возбуждения в обмотках статора наводится э.д.с., а на выводах обмоток устанавливается трехфазное переменное напряжение
(2.1)
При подключении к статорным обмоткам электрической нагрузки по обмоткам протекают токи iA, iB и iC, которые создают вращающееся магнитное поле статора. Частота вращения s поля статора совпадает в установившемся режиме с частотой вращения ротора r. Взаимодействие магнитных полей статора и ротора создает электромагнитную силу, которая направлена против силы, приложенной к ротору со стороны дизеля.
Электрическая схема СГ представляет собой схему катушек (рис.2.2).
Рисунок 2.2 - Схема обмоток синхронного генератора
Обмотки статора на рис.2.2 в точности повторяют обмотки статора, изображенные на рис.2.1. Для этих обмоток вводится неподвижная относительно их система осей , причем ось совпадает с осью обмотки фазы А, а ось опережает ось на 90о.
На роторе обмотка возбуждения (индекс f) в точности соответствует физической обмотке, изображенной на рис.2.1. Для ротора вводятся оси d-q, причем ось d совпадает с осью обмотки возбуждения, а ось q опережает ось d на угол 90о. Следовательно, оси d-q вращаются в месте с ротором и обмотки ротора неподвижны относительно этих осей.
Физическая демпферная обмотка ("беличье колесо") заменена на две взаимно-перпендикулярные обмотки, ориентированные по осям d и q, с числом витков wДd и wДq. С помощью введенных двух демпферных обмоток в принципе можно создать такое же магнитное поле, какое создает физическая демпферная обмотка. Преимущество представления демпферной обмотки в виде двух обмоток состоит в том, что сокращается до двух число дифференциальных уравнений, с помощью которых описываются электрические процессы в этой обмотке (для физической демпферной обмотки число таких уравнений было бы больше двух, так как "беличья клетка" содержит десятки короткозамкнутых контуров).
За счет вращения ротора между осями d и образуется угол , изменяющийся по закону
(2.2)
Величина скольжения для СГ определяется выражением
(2.3)
Каждая из катушек, изображенная на рис.2.2, может быть описана дифференциальным уравнением типа
(2.4)
а y - потокосцепление катушки.
Для катушек на рис.2.2 имеем систему дифференциальных уравнений
(2.5)
где Rs, Rf, RДd и RДq – активные сопротивления обмоток, соответственно, статора, возбуждения и демпферов по осям d и q;
р – символ производной.
Достоинство системы уравнений (2.5) в том, что она получена из простейшей модели СГ, представленной на рис.2.2. Однако недостатков такого описания СГ очень много.
Первый недостаток - система уравнений нелинейная. Нелинейность заложена в формулах, по которым рассчитываются потокосцепления обмоток. Для доказательства указанной нелинейности рассчитаем потокосцепление, например, обмотки фазы А статора.
Потокосцепление фазы А
(2.6)
складывается из потокосцеплений, создаваемых собственным током iA фазы А статора, токами iВ и iС фаз В и С статора, током if обмотки возбуждения и токами iДd и iДq демпферной обмотки.
Как индуктивность LA фазы А, так и все коэффициенты m взаимной индукции обмотки фазы А со всеми остальными обмотками СГ изменяются во времени. Следовательно, произведения токов на индуктивность и коэффициенты взаимной индукции являются нелинейными величинами.
Для примера докажем изменение во времени коэффициента взаимоиндукции maf обмотки фазы А с обмоткой возбуждения (рис.2.3,а,б). В положении а) зазор δ минимален и, поэтому, максимальное количество линий магнитного потока обмотки возбуждения проходит через площадь витков катушки фазы А. Поэтому maf= mafmax. В положении б) зазор δ максимален, между осями обмоток угол прямой и, поэтому, магнитный поток возбуждения вообще не проходит через площадь, охваченную витками катушки А. Поэтому maf=0. При произвольном угле между осями обмоток фазы А и возбуждения коэффициент взаимной индукции maf определится выражением
(2.7)
Рассчитаем еще коэффициент взаимной индукции mАВ между фазными обмотками А и В статора (рис.2.4,а,б). В положении а), когда =30о, магнитная связь между обмотками самая сильная mАВ= mАВmax, так как на пути магнитного потока, связывающего обе обмотки, находится максимальный объем (масса) стали ротора. В положении б), когда =120о, магнитная связь между обмотками самая слабая mАВ= mАВmin, так как на пути магнитного потока, связывающего обе обмотки, находится минимальный объем (масса) стали ротора. При произвольном угле между осями обмоток фазы А и возбуждения коэффициент взаимной индукции mAB определится выражением
(2.8)
Рисунок 2.3 - Взаимная индукция между обмотками фазы А статора и возбуждения
Рисунок 2.4 - Взаимная индукция между обмотками фаз А и В статора
Второй недостаток - входящие в систему (2.5) сигналы напряжений uA, uB и uC изменяются по синусоидальном законам с частотой c, а потокосцепления ротора изменяются с частотой r, что следует из выражений (2.7, 2.8). Даже одно это в случае линейности уравнений системы (2.5) создает большие сложности в определении частных решений системы.
Отмеченные сложности математического описания СГ вытекают непосредственно из принятой для описания электрической схемы СГ в виде, приведенном на рис.2.2. Поэтому в теории переходных процессов СГ применяется схема катушек в виде, приведенном на рис.2.5, со следующими особенностями:
1) для статора и ротора используются единые оси d-q, которые жестко связаны с обмотками ротора;
2) физический статор с тремя обмотками, которые неподвижны относительно осей α-β, заменен на модельный статор, состоящий из двух взаимно перпендикулярных обмоток wd и wq, которые неподвижны относительно ротора, т.е. модельные обмотки wd и wq статора вращаются синхронно с ротором;
3) введенные обмотки статора получают питание не из сети, а от некоторого источника переменных напряжений ud и uq.
Обоснование этих замен следующее.
Рисунок 2.5 - Схема обмоток СГ в осях d и q ротора
С помощью двух введенных обмоток статора, расположенных по осям d и q, можно создать такое по величине и направлению магнитное поле, которое тождественно магнитному полю трехфазной обмотки статора, если соответствующим образом подобрать по величине и закону изменения во времени напряжения питания ud и uq обмоток wd и wq. Следовательно, все энергетические характеристики взаимодействия ротора и статора в модельном СГ будут такими же, как и в физическом СГ. Электрические характеристики модельного СГ, могут быть пересчитаны в характеристики физического СГ.
При представлении СГ в виде схемы на рис.2.5 обмотки статора и ротора оказываются друг относительно друга неподвижными и, следовательно, коэффициенты взаимоиндукции и индуктивности всех обмоток становятся постоянными величинами. Поэтому дифференциальные уравнения (2.5) превращаются в линейные. В этом состоит положительный эффект от перехода к схеме СГ на рис.2.5.
Покажем на частных случаях то, как могут быть определены напряжения ud и uq в схеме на рис.2.5.
Пусть в физическом СГ ротор вращается синхронно с магнитным полем статора, опережая поле статора на угол нагрузки q (угол нагрузки q - это также угол между обобщенным вектором напряжения u статора и вектором э.д.с. ef, наводимой в обмотках статора вращающимся магнитным полем f обмотки возбуждения). Тогда будут неподвижны друг относительно друга магнитные поля статора, создаваемые токами id и iq, и ротора, создаваемый током if. В модельном СГ будут те же поля при питании обмотки возбуждения постоянным напряжением uf, а обмоток статора – постоянными напряжениями
(2.9)
где u – амплитуда напряжения питания статора модельного СГ.
Система уравнений (2.5) будет линейной с постоянными по величине входными сигналами. Такую систему можно решить аналитически.
Пусть в физическом СГ ротор вращается не синхронно с магнитным полем статора. Тогда их относительная частота вращения будет равна частоте скольжения
(2.10)
На модельном СГ те же поля могут быть получены при подаче на обмотку возбуждения постоянного напряжения uf, а на обмотки статора – двух гармонических напряжений ud и uq, сдвинутых друг относительно друга на 90о, изменяющихся с частотой скольжения ск.
Таким образом, показана принципиальная возможность получения на модели СГ таких же магнитных полей статора и ротора, как и в физическом генераторе.
Вопросы для самоконтроля
1. Поясните конструкцию синхронного генератора и сигналы в ней.
2. Поясните схему обмоток синхронного генератора в физических осях и сигналы в ней.
3. Приведите уравнения обмоток синхронного генератора и поясните их достоинства и недостатки.
4. Поясните схему обмоток синхронного генератора в осях ротора и сигналы в ней.
Литература [1-9]