Продольная дифференциальная защита линий типа дзл

Схема ДЗЛ (рис.10.11) построена по такому же принципу, как и схема РЗ, изображенная на рис.10.9. Она основана на сравнении значения и фазы токов I₁ + kI₂ на концах защищаемой ЛЭП. Защита состоит из двух полукомплектов, установленных на каждой стороне ЛЭП и соединенных с помощью двух жил соединительного кабеля. В каждый полукомплект ДЗЛ (рис.10.11) входят следующие компоненты: комбинированный фильтр 1 (I₁+ kI₂),промежуточный трансформатор 2 со стабилизатором напряжения 3,дифференциальное реле с торможением 4, состоящее из поляризованного реле КА и питающих его выпрямителей 5 и 6, промежуточное и указательное реле (на схеме не показаны), изолирующий трансформатор 7 (на рис.10.10, в трансформатор TAL).

Комбинированный активно-индуктивный фильтр I₁ + kI₂ (рис.10.12) состоит из трансреактора TAV и резисторов R1 и R2.

Трансреактор имеет две первичные обмотки w₁и w₀, одну вторичную w₂. Обмотка w₁ питается током фазы В I_B,a w₀ – 3I₀. Обмотки включены на питающий ток разной полярностью, так что ЭДС трансреактора Е_т пропорциональна разности магнитодвижущих сил: w₁I_B – w₀3I₀. Число витков w₀ = 1/3w_l.Обозначая сопротивления взаимной индукции между обмотками w₁ и w₂через Х_фи учитывая, что ЭДС, индуцированная токами I_B и 3I₀, отстает от них по фазе на 90°, получаем

(10.10)

Стальной сердечник TAV выполнен с воздушным зазором и не насыщается при вторичных токах КЗ от 0 до 200 А. Это позволяет обеспечить необходимое для правильной работы фильтра постоянство Х_фи строгую пропорциональность между токами, питающими трансреактор, и его вторичной ЭДС E_т.

Резистор R1 включен в цепь тока I_A, a R2 – в цепь тока I_C. Значения сопротивлений этих резисторов одинаковы:

R₁= R₂ = R_ф.

Как следует из схемы фильтра,

(10.11)

Заменив Е_т. выражением (10.10), получим

(10.12)

Если допустить, что рассматриваемый фильтр питается токами прямой последовательности, то согласно (10.12):

Из диаграммы фильтра на рис.10.13, а следует, что I_А1 – I_Cl = –jI_B1 , с учетом этого

Принимая Х_ф – R_ф = k₁получаем

(10.13)

При питании фильтра токами I₂ напряжение на выходе фильтра Е_ф2 с учетом диаграммы на рис.10.13, б:

Принимая Х_ф + R_ф = k₂,получаем

(10.14)

Если к фильтру подводятся токи I₀ (рис.10.13, в), тона основании (10.11)

(10.15)

Учитывая, что I_Ао =I_Во =I_Co,получаем Е_фо = 0.

Полная ЭДС на выходе фильтра, выраженная через симметричные составляющие:

Вынося за скобку k₁ и заменяя k₂/k₁на k,получаем

(10.16)

Значение и знак k зависят от Х_фи R_ф. В этом нетрудно убедиться, если заменить k₁и k₂ их выражением через Х_ф и R_ф,тогда

(10.17)

В защите типа ДЗЛ принято, что Х_ф < R_ф, благодаря этому коэффициент k согласно (10.17) имеет отрицательный знак. Отрицательное k позволяет получить лучшую чувствительность РЗ (т.е. больше Е_ф) при двухфазном КЗ на землю, чем в случае, когда k положительно. Таким образом, при отрицательном k в защите типа ДЗЛ-2 происходит сравнение фаз токов по концам линии I₁– kI₂.

Промежуточный трансформатор TL(рис.10.14) является понижающим ТТ. Вторичная обмотка трансформатора имеет две секции. От одной питается РЗ, а от второй газонаполненные стабилизаторы VD1 и VD2 (рис.10.14, а). Коэффициент трансформации секции TL,питающей реле, K_TL= I₁/I₂.При определенном напряжении (около 110 В) на вторичной стороне TL стабилитроны зажигаются. В результате скачкообразно возрастает нагрузка трансформатора, дальнейшее увеличение вторичного напряжения U₂ и тока I₂ прекращается (рис.10.14, б).

Промежуточный трансформатор в сочетании со стабилизатором ограничивает: напряжение на выпрямителях и соединительных проводах до допустимого для них значения при токах КЗ; ток небаланса в дифференциальном реле, поскольку при больших токах после зажигания стабилитронов ток, поступающий в дифференциальное реле 4 (см. рис.10.11), остается неизменным (в этих условиях работа РЗ зависит практически только от фазы сравниваемых токов в начале и конце ЛЭП); нагрузку на ТТ. При малых токах (пока не сказывается влияние стабилитронов) нагрузка уменьшается в K²_TLраз. После зажигания стабилитронов рост тока в соединительных проводах прекращается, перестает также расти мощность, потребляемая соединительными проводами .

Дифференциальное реле. В качестве дифференциального реле 4 применено поляризованное реле, питающееся выпрямленным током. Выпрямитель тормозной обмотки 5 (см. рис.10.11) питается током насыщающегося трансформатора. Выпрямитель рабочей обмотки 6 включен дифференциально, т.е. на разницу токов в начале и конце ЛЭП.

Конденсатор С1 сглаживает пульсацию выпрямленного тока, питающего рабочую обмотку реле, устраняя вибрацию его контактов. В конструкции реле 4 не предусматривается приспособление для регулировки токов срабатывания и коэффициента торможения. При отсутствии торможения I_с.р = 2,5 мА. Время действия реле равно 0,04 с.

Промежуточное выходное реле имеет шунтовую обмотку, в которую подается ток при срабатывании РЗ, и дополнительную обмотку, включаемую последовательно с катушкой отключения выключателя, для удержания реле в сработанном состоянии до отключения выключателя. Время действия реле 0,02 с.

Изолирующий трансформатор 7 (см. рис.10.11) выполняет две функции: отделяет цепь реле от соединительных проводов, на которых могут возникать повышенные напряжения, наводимые извне; уменьшает ток в соединительных проводах, чтобы дополнительно снизить нагрузку от них на ТТ. Коэффициент трансформации трансформатора 7 равен 3.

Для уменьшения погрешности, вносимой изолирующими трансформаторами при внешнем КЗ, и уменьшения отсоса в них при КЗ в зоне параллельно первичной обмотки изолирующего трансформатора включен конденсатор С2. Его ток компенсирует I_нам трансформатора 7. Конденсатор С3 емкостью 10 мФ необходим для выполнения устройства контроля исправности соединительных проводов.

Устройство контролявыполняется по рис.10.10.

Защита ДЗЛ-2 выпускается либо для РЗ одной ЛЭП 110-220 кВ (панели ЭПЗ 1638-73/1 и ЭПЗ 1639-73/1), либо для РЗ двух ЛЭП (панели ЭПЗ 1638-73/2, ЭПЗ 1630-73/2). Панели ЭПЗ 1638-73/1 оснащены дополнительно устройствами контроля соединительных проводов.

Ток срабатывания РЗ.В ДЗЛ предусмотрены три ответвления на обмотке w₁ фильтра (см. рис.10.12), с помощью которых можно получить три уставки тока срабатывания, условно выражаемые в относительных единицах коэффициентом h,имеющим три значения: 1; 1,5 и 2. Ток срабатывания h равен 1, когда включены все витки обмотки w₁. Одновременно с изменением числа витков предусматривается пропорциональное изменение значений сопротивления R₁ и R₂так, чтобы изменение Х_фне влияло на коэффициент k.

Регулирование k осуществляется изменением сопротивлений R₁ и R₂(независимо от w₁), при этом Х_фостается неизменным. Предусмотрены четыре значения k (–4, –6, –8, –10). Ток срабатывания РЗ при одном и том же значении k зависит от вида КЗ и поврежденных фаз. Согласно заводским данным, ток срабатывания РЗ на входе фильтра при h = 1, k = –4 и одностороннем питании КЗ на фазе В равен 3,8 А. Значения I_с.з для других значений h и k определяются по выражению

(10.18)

где 1/n берется из данных завода-изготовителя.

Выбор уставок РЗсводится к выбору коэффициентов, по которым определяется I_с.з, а затем находится коэффициент чувствительности при I_{к min}при повреждениях на ЛЭП. Коэффициент k выбирается так, чтобы при несимметричных КЗ составляющая kI₂ преобладала над I₁, обеспечивая значение Е_ф,достаточное для действия РЗ:

(10.19)

где k_H – коэффициент надежности, учитывающий возможные погрешности в определении I_1B.

За расчетный режим при определении k принимается двухфазное КЗ на землю на защищаемой ЛЭП.

Коэффициент h выбирается из условия, чтобы магнитодвижущая сила I_Bw₁ не вызывала насыщения трансреактора. Если вторичный ток I_{к mах} < 100 А, то h = 1. При I_к > 100, но меньше 150 A h = 1,5. При I_к = 150 A, h = 2.

Вторичный ток срабатывания РЗ при одностороннем питании КЗ для разных его видов вычисляется по (10.18).