Продольная дифференциальная защита

Предварительно необходимо изучить полную принципиальную схему защиты понижающих трансформаторов, вычертить ее и приступить к расчету /2, 8, 9, 10/.

1. Определяются первичные номинальные токи на сторонах трансформатора (I_{ном 1} и I_{ном 2}) и коэффициенты трансформации трансформатора тока:

(2.3)

2. Определяются вторичные номинальные токи в плечах дифференциальной защиты:

(2.4)

По большому значению i₂ принимается основная сторона дифференциальной защиты, и все расчеты приводятся к основной стороне.
3. Выбирается ток срабатывания защиты из условий отстройки:

а) от броска тока намагничивания

I_сз= K_н.д.з. I_ном.m (2.5)

где K_н.д.з. - коэффициент отстройки дифференциальной защиты от бросков тока намагничивания. (K_н.д.з. = 1,3 для реле РНТ-565, K_н.д.з. =1,2-1,5 для реле ДЗТ-11)

б) от максимального тока небаланса:

(2.6)

где для РНТ-565,

(2.7)

обусловлена погрешностью (токов намагничивания) трансформаторов тока, питающих дифференциальную защиту.

(2.8)

где – коэффициент, учитывающий однотипность трансформаторов тока

( );

– коэффициент, учитывающий 10%-ую погрешность трансформаторов

тока

– коэффициент, учитывающий переходный режим, для реле

с БНТ;

- максимальное значение тока к.з. за трансформатором, приведенное к основной стороне трансформатора;

обусловлена регулированием напряжения защищаемого трансформатора:

(2.9)

где - полный диапазон регулирования напряжения.

обусловлено неточностью установки на коммутаторе реле РНТ

(ДЗТ) расчетного целого числа витков уравнительных обмоток:

(2.10)

где ar w:top="1134" w:right="850" w:bottom="1134" w:left="1701" w:header="720" w:footer="720" w:gutter="0"/><w:cols w:space="720"/></w:sectPr></w:body></w:wordDocument>"> - соответственно расчетное и установленное число витков обмоток РНТ для неосновной стороны.

На первом этапе расчета уставки дифференциальной защиты по (2.6) не учитывается, т.е.

(2.11)

За расчетную величину тока срабатывания защиты принимается большее значение, определенное по формулам (2.5) и (2.11).

4. Производится предварительная проверка чувствительности защиты при повреждениях в зоне ее действия:

(2.12)

где I_к.мин.- минимальное значение тока к.з. (обычно двухфазное в зоне защиты).

K_сх – коэффициент, учитывающий схему соединения трансформатора тока; при соединении в звезду K_cx=1, при соединении в звезду, при включении по схеме треугольника K_cx=

Если коэффициент чувствительности больше двух ( ), то расчет можно продолжать.

5. Определяется ток срабатывания реле, отнесенный к стороне с большим током в плече (основной стороне)

(2.13)

где n_T – коэффициент трансформации трансформаторов тока на той стороне защищаемого трансформатора, для которой подсчитан I_ср;

6. Определяется число витков обмотки реле на основной стороне:

(2.14)

где - намагничивающая сила ( =60 АВ для РНТ-562, =100 АВ для РНТ-565)

Полученное число витков округляется до ближайшего меньшего числа витков, которое можно установить на реле.

7. Определяется число витков обмотки РНТ, по которым проходит ток неосновного плеча. Указанные витки находятся из уравнения баланса намагничивающих сил при внешнем к.з. при условии, что по обеим обмоткам защищаемого трансформатора проходят равные номинальные мощности S_ном.

(2.15)

где - вторичный номинальный ток основной стороны;

- вторичный номинальный ток основной стороны другого плеча защиты.

8. Определяется ток небаланса с учетом

9. Повторно определяется первичный ток срабатывания защиты и вторичный ток срабатывания реле по формулам (2.5, 2.11 и 2.13).

Если I_сз окажется недостаточно отстроенным от тока небаланса, то необходимо принять новое значение числа витков дифференциальной обмотки ( ), ближайшее меньшее расчетного и провести пересчет параметров.

10. После повторно найденных чисел витков дифференциальной и уравнительной обмоток проверяется чувствительность защиты при к.з. в ее зоне.

При недостаточной чувствительности из-за большего значения тока небаланса приходится применять более сложные реле с торможением /2/.

Газовая защита

Газовая защита основана на использовании явления газообразования в баке поврежденного трансформатора. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение. Газовая защита выполнена на реле типа РГЧЗ-66 /2/.