Системы охлаждения трансформаторов и их условные обозначения
Глава 1. Трансформаторы
1-1. Общие определения
Трансформатор представляет собой статический электромагнитный аппарат с двумя (или больше) обмотками, имеющими между собой магнитную связь, осуществляемую переменным магнитным полем, и служит для преобразования переменного тока одного напряжения в переменный ток другого напряжения при сохранении частоты тока неизменной.
Для усиления магнитной связи между обмотками они помещаются на стальном сердечнике (рис. 2-1). Трансформаторы, не имеющие стального сердечника, называются воздушными. Они применяются в специальных случаях при преобразовании переменных токов высокой частоты (от 10000— 20000 Гц и выше). Мы будем рассматривать трансформаторы со стальным сердечником.
Рис. 2-1. Двухобмоточный трансформатор.
Г — генератор переменного тока.
Трансформатор имеет не меньше двух обмоток; из них первичной обмоткой 1 называется обмотка, которая получает энергию преобразуемого переменного тока, вторичными обмотками 2 — обмотки, которые отдают энергию преобразованного переменного тока.
Трансформаторы применяются в основном для преобразования однофазного и трехфазного тока. В соответствии с этим различают однофазные и трехфазные трансформаторы.
Впервые трансформаторы получили техническое применение в схемах со свечами Яблочкова. П. Н. Яблочков разработал конструкцию однофазного трансформатора с разомкнутым сердечником и при своих опытах, а также при эксплуатации своих осветительных установок выявил основные его свойства.
Техническое применение для передачи электрической энергии на дальние расстояния трансформаторы начинают получать в конце 80-х годов прошлого столетия.
В системе электропередачи трансформаторы являются необходимыми элементами. Передача большой мощности на дальние расстояния практически может быть осуществлена только при относительно небольшом значении тока и, следовательно, при высоком напряжении.
В начале линии электропередачи устанавливаются трансформаторы, повышающие напряжение переменного тока, вырабатываемого на электрических станциях. Напряжение в начале линии электропередачи берут тем выше, чем больше длина линии и передаваемая мощность. Оно достигает 220—250 кВ при расстоянии 200— 400 км и при мощности 300— 200 тыс кВт. При расстоянии около 1000 км и мощности порядка 1 млн кВт (например, для электропередачи Куйбышев — Москва и Волгоград — Москва) требуется напряжение 400—500 кВ.
В конце линии электропередачи, устанавливаются понижающие напряжение трансформаторы, так как для распределения энергии по заводам, фабрикам, жилым домам и колхозам необходимы сравнительно низкие напряжения.
Впервые трехфазная линия электропередачи высокого напряжения (15000 В; из Лауфена на Неккаре до Франкфурта-на-Майне, протяженность около 175 км), положившая начало широким работам по электрификации, была построена при ближайшем участии русского инженера М.О. Доливо-Добровольского. Им же были разработаны конструкции трехфазных трансформаторов, основные черты которых сохранились до настоящего времени.
В настоящее время трансформаторы находят себе самое широкое применение. Существует очень много разнообразных типов их, различающихся как по назначению, так и по выполнению.
Прежде всего нужно выделить группу силовых трансформаторов, которым будет уделено основное внимание в последующем изложении. Это те трансформаторы, которые устанавливаются в начале и конце линий электропередачи, на заводах и фабриках, в жилых домах, при электрификации сельского хозяйства. Такие трансформаторы строятся на мощности от нескольких до десятков тысяч киловольт-ампер.
Переменный ток по пути от электрической станции, где он создается, до потребителя обычно приходится трансформировать 3—4 раза. Отсюда следует, что мощность силовых трансформаторов, необходимых для передачи и распределения электроэнергии, в 3—4 раза больше мощности установленных на электрических станциях генераторов.
Каждый трансформатор снабжается щитком (шильдиком), прикрепленным на видном месте, с указанными на нем номинальными величинами. Последние характеризуют режим работы, для которого трансформатор предназначен. На щитке трансформатора указываются следующие номинальные величины:
1. мощность, ВА или кВА;
2. линейные напряжения, В или кВ;
3. линейные токи, А, при номинальной мощности;
4. частота, Гц;
5. число фаз;
6. схема и группа соединений;
7. напряжение короткого замыкания;
8. режим работы (длительный или кратковременный);
9. способ охлаждения.
Кроме того, на щитке трансформатора приводятся дополнительные данные, необходимые при установке и эксплуатации трансформатора:
10. полный вес трансформатора;
11. вес масла;
12. вес выемной (внутренней, опущенной в масло) части трансформатора.
1-2. Основные элементы устройства
Основными частями трансформатора являются его сердечник и обмотки. Сердечник для уменьшения потерь от вихревых токов собирается из листов специальной электротехнической стали с относительным содержанием кремния до 4—5%. Толщина стали берется 0,5 или 0,35 мм (еще более тонкие листы применяются при повышенной частоте тока). Листы перед сборкой сердечника покрываются с обеих сторон лаком, что дает более прочную и тонкую изоляцию между листами, чем бумага, которой иногда оклеиваются листы до нарезки их на полосы.
Сердечник состоит из стержней, на которых помещаются обмотки, и ярм, которые замыкают стержни и не имеют обмоток. Сборка листов (полос) сердечника производится, как правило, "внахлестку". Таким путем удается свести до весьма малого значения магнитные сопротивления стыков между стержнями и ярмами.
На рис. 2-2 показаны отдельные слои листов, из которых состоит сердечник однофазного трансформатора, а на рис. 2-3 — два слоя листов сердечника трехфазного трансформатора.
Рис. 2-2. Листы сердечника однофазного трансформатора при сборке их «внахлестку».
Рис. 2-3. Листы сердечника трехфазного трансформатора при сборке их «внахлестку».
Листы сердечника стягиваются при помощи накладок и шпилек, изолированных от листов (рис. 2-4). Листы верхнего ярма окончательно закладываются и затем стягиваются, после того как помещены обмотки на стержнях сердечника (рис. 2-5).
Рис. 2-4 Изоляция шпильки, стягивающей листы сердечника.
Рис. 2-5. Сборка сердечника трехфазного трансформатора.
Различные формы сечения стержня и ярма представлены на рис. 2-6 и 2-7. Сечение по рис. 2-6,а применяется лишь для небольших трансформаторов; сечения по рис 2-6,б и в применяются для трансформаторов средней и большой мощности. При большом числе ступеней сечения его периметр приближается к окружности, и, следовательно, при том же сечении стержня уменьшается средняя длина витка обмоток, а при этом и количество расходуемой обмоточной меди.
Рис. 2-6. Форма сечения стержней.
Рис. 2-7. Формы сечения ярма.
По выполнению сердечника принято различать два типа трансформаторов: стержневой и броневой. Стержневой тип трансформатора (рис. 2-5) получил преобладающее применение на практике. Однофазный броневой трансформатор показан на рис. 2-8. Они получили распространение как однофазные броневые трансформаторы малой мощности: радиотехнические, звонковые и др.
Рис. 2-8. Однофазный броневой трансформатор с дисковыми чередующимися обмотками.
Обмотки трансформаторов выполняются в виде цилиндрических катушек из проводников круглого или прямоугольного сечения, изолированных хлопчатобумажной пряжей или специальной (кабельной) бумагой.
В зависимости от номинального напряжения следует различать обмотку низшего напряжения и обмотку высшего напряжения Обмотка низшего напряжения (НН) помещается ближе к стержню, а обмотка высшего напряжения (ВН) — снаружи; она охватывает обмотку низшего напряжения (рис. 2-9). При таком расположении обмоток уменьшается расход изоляционных материалов, так как обмотка высшего напряжения относительно стержня будет иметь собственную изоляцию и изоляцию обмотки низшего напряжения. Обмотки, показанные на рис. 2-9, называются концентрическими.
Рис. 2-9. Однофазный стержневой трансформатор с концентрическими обмотками.
Иногда каждую из обмоток разделяют на отдельные катушки и располагают их на стержне в чередующемся порядке, как показано на рис. 2-10. Такие обмотки называются дисковыми чередующимися. Они на практике встречаются редко и применяются главным образом для броневых трансформаторов (рис. 2-8).
Рис.2.10. Дисковая чередующаяся обмотка.
Трансформаторы выполняются с воздушным и масляным охлаждением. Первые называются сухими, вторые — масляными. В масляных трансформаторах сердечник вместе с обмотками помещается в баке с маслом. Масляные трансформаторы более надежны в работе. Масло предохраняет изоляцию обмоток от вредного воздействия воздуха, улучшает условия охлаждения обмоток и сердечника, так как имеет большую теплопроводность, чем воздух; кроме того, вследствие большой диэлектрической прочности позволяет сократить изоляционные расстояния, т. е. расстояния от меди обмоток до стали сердечника.
В трансформаторах с охлаждением типа С и СЗ активная часть (магнитопровод с обмотками и конструктивными деталями) имеет непосредственное соприкосновение с окружающим воздухом и ее охлаждение происходит путем излучения и естественной конвекции воздуха.
В трансформаторах с охлаждением типа СГ активную часть помещают в бак, заполненный газом, например элегазом (газообразная шестифтористая сера). В этом случае охлаждение происходит за счет естественной циркуляции газа и воздуха.
В трансформаторах с охлаждением типа СД применяют искусственное форсирование движения воздуха с помощью вентиляторов.
Системы охлаждения трансформаторов и их условные обозначения
Система охлаждения | Условное обозначение |
Сухие трансформаторы | |
Естественное воздушное при открытом исполнении | С |
Естественное воздушное при защищенном исполнении | СЗ |
Естественное воздушное при герметичном исполнении | СГ |
Воздушное с принудительной циркуляцией воздуха | СД |
Масляные трансформаторы | |
Естественная циркуляция воздуха и масла | М |
Принудительная циркуляция воздуха и естественная циркуляция масла | Д |
Естественная циркуляция воздуха и принудительная циркуляция масла с ненаправленным потоком масла | МЦ |
Естественная циркуляция воздуха и принудительная циркуляция масла с направленным потоком масла | НМЦ |
Принудительная циркуляция воздуха и масла с ненаправленным потоком масла | ДЦ |
Принудительная циркуляция воздуха и масла с направленным потоком масла | НДЦ |
Принудительная циркуляция воды и масла с ненаправленным потоком масла | Ц |
Принудительная циркуляция воды и масла с направленным потоком масла | НЦ |
Трансформаторы с негорючим жидким диэлектриком | |
Естественное негорючим жидким диэлектриком | Н |
Негорючим жидким диэлектриком с принудительной циркуляцией воздуха | НД |
Негорючим жидким диэлектриком с принудительной циркуляцией воздуха и с направленным потоком жидкого диэлектрика | ННД |
В трансформаторах с охлаждением типа М активную часть помещают в бак, конструкция которого в зависимости от мощности трансформатора весьма многообразна. Бак с установленной в него активной частью заполнен трансформаторным маслом (тщательно очищенное минеральное масло). Масло, соприкасаясь с нагретой поверхностью магнитопровода или обмотки, нагревается, и его плотность уменьшается. Нагретое масло поднимается в верхнюю часть бака, соприкасается с его стенками и отдает им часть своей теплоты. При наличии на баке охлаждающих труб или радиаторов (охладителей) часть масла входит в них и также отдает им теплоту. Для трансформаторов мощностью до 25…40 кВ-А применяют гладкие баки. При больших мощностях приходится искусственно увеличивать поверхность охлаждения трансформатора, делая баки ребристыми или трубчатыми.
В трансформаторах с охлаждением типа Д устанавливают вентиляторы, с помощью которых осуществляется принудительная циркуляция воздуха вдоль наружных поверхностей радиаторов и бака при естественной циркуляции масла в них.
В трансформаторах с охлаждением типа МЦ и НМЦ на каждом радиаторе устанавливают насос для создания принудительной циркуляции масла.
В трансформаторах с охлаждением типа ДЦ и НДЦ используется принудительная циркуляция масла через специальные малогабаритные охладители с принудительным воздушным охлаждением
В трансформаторах с охлаждением типа Ц и НЦ используется принудительная циркуляция масла через охладители с принудительным водяным охлаждением.
В трансформаторах с охлаждением типа Н, НД и ННД активную часть помещают в бак, заполненный синтетической негорючей и неокисляющейся жидкостью — совтолом (за рубежом это клофен, пиранол, пирохлор и др.).
2-3. Холостой ход трансформатора
Под холостым ходом трансформатора понимается режим его работы при разомкнутой вторичной обмотке. В этих условиях трансформатор со стороны первичной обмотки во всем подобен катушке со стальным сердечником.
Обратимся к рис. 2-11, где схематически изображен однофазный трансформатор. Здесь первичная обмотка с числом витков w1 и вторичная обмотка с числом витков w2 расположены для наглядности на разных стержнях.
Рис. 2-11. Холостой ход трансформатора.
Пусть к первичной обмотке при разомкнутой вторичной подведено напряжение и1. По первичной обмотке будет протекать ток i0. В трансформаторе возникнет магнитное поле, которое будет создаваться намагничивающей силой (н.с.) i0w1 первичной обмотки. Магнитным полем вне сердечника можем вначале пренебречь, так как магнитная проницаемость стали во много раз больше магнитной проницаемости воздуха (или масла).
Полю в сердечнике соответствует магнитный поток Ф, сцепляющийся со всеми витками обеих обмоток. Он будет наводить в первичной обмотке э.д.с.
(2-1)
и вторичной обмотке э.д.с.
. (2-2).
Напряжение на зажимах первичной обмотки
Активное падение напряжения в первичной обмотке имеет практически ничтожное значение. Поэтому можно считать, что первичное напряжение в любой момент времени уравновешивается только э.д.с. . Если напряжение представляет собой синусоидальную функцию времени, то, следовательно, э.д.с. и наводящий её поток Ф — также синусоидальные функции времени. Подставив в (2-1) и (2-2) Ф = Фмsin ωt, где Фм —амплитуда потока, ω = 2πf — угловая частота тока, t — время, c, получим:
(2-3)
(2-4)
Полученные уравнения показывают, что и отстают по фазе от потока Ф
на угол . Действующие значения обеих э.д.с. соответственно равны:
(2-5)
(2-6)
где Фм — в В∙с.
Из (2-5) и (2-6) следует:
(2-7)
Так как при холостом ходе и , то можем написать:
(2-8)
Отношение напряжений при холостом ходе трансформатора называется коэффициентом трансформации. Обычно берется отношение высшего напряжения к низшему. Если при холостом ходе трансформатора к его первичной обмотке подведено номинальное напряжение U1н, указанное на щитке трансформатора, то на зажимах вторичной обмотки должно получиться вторичное номинальное напряжение U20 = U2н.
Вследствие перемагничивания стали сердечника в нем возникают магнитные потери, т. е. потери от гистерезиса и вихревых токов. Можно считать, что мощность P0, потребляемая трансформатором при холостом ходе и напряжении U1 = U1н, идет только на покрытие магнитных потерь Рс, так как при этом электрические потери практически ничтожны. Следовательно, ток холостого хода I0 наряду с реактивной составляющей I0p имеет активную составляющую I0а, т. е.
(2-9)
Реактивная составляющая I0р, которую называют также намагничивающим током, идет на создание магнитного поля в сердечнике трансформатора. Ее значение определяется из расчета магнитной цепи трансформатора (§2-14).
Активная составляющая тока холостого хода I0а определяется по формуле
(2.10)
Магнитные потери могут быть рассчитаны по обычным формулам (§ 2-14).
Приложенное к первичной обмотке напряжение , как отмечалось, уравновешивается в основном э.д.с. . Поэтому при синусоидальном мы можем написать векторное (комплексное) уравнение
(2-11)
Следовательно, векторная диаграмма трансформатора при его холостом ходе будет иметь вид, представленный на рис. 2-12.
Рис. 2-12. Векторная диаграмма трансформатора при холостом ходе.
Она отличается от диаграммы для реактивной катушки со стальным сердечником только наличием вектора вторичной э.д.с. Так же как и для реактивной катушки со стальным сердечником, можно написать:
(2-12)
здесь
(2-13)
2-4. Работа при нагрузке
А) Первичный ток.
Работа трансформатора при нагрузке характеризуется наличием тока I2 во вторичной обмотке, увеличение которого (как будет ясно из последующего) вызывает увеличение тока I1 в первичной обмотке.
При нагрузке трансформатора магнитный поток Ф в его сердечнике, называемый главным потоком, создается согласно закону полного тока совместным действием н.с. обеих обмоток:
(2-14)
где — мгновенные значения токов, причем в общем случае отличается от мгновенного значения тока холостого хода.
Так как мы принимаем токи синусоидальными, то можем написать (рис. 2-1):
(2-15)
Результирующая н.с. должна иметь такое значение, чтобы создаваемый ею поток наводил в первичной обмотке э.д.с. Е\, почти полностью уравновешивающую приложенное напряжение U1. Поток в сердечнике трансформатора и результирующая н.c. при нагрузке, не превышающей значительно номинальную, мало отличаются от тех же потока и н.с. первичной обмотки при холостом ходе, если в обоих случаях напряжение U1 сохраняет свое значение.
Разделив обе части равенства (2-15) на w1, получим:
(2-16)
или
(2-17)
где
(2-18)
— вторичный ток, приведенный к числу витков первичной обмотки.
Очевидно, что вторичная обмотка с током должна иметь число витков w1, чтобы ее н.с. была равна н.с. действительной вторичной обмотки. При этом вместо уравнения н.с. (2-15) можно пользоваться уравнением токов (2-17).
Из (2-17) получаем значение первичного тока I1
(2-19)
Мы видим, что первичный ток имеет две составляющие: одна из них ( ) идет на создание потока в сердечнике трансформатора, другая ( ) компенсирует размагничивающее действие вторичного тока. Следовательно, при увеличении вторичного тока будет увеличиваться и первичный ток, чтобы поток оставался почти равным потоку при холостом ходе.
Так как ток I0 имеет относительно небольшое значение, то при токах, близких к номинальным, можно принять
Б) Уравнения напряжений.
Будем вначале считать, что потокосцепления обмоток трансформатора пропорциональны их токам и что магнитные потери в сердечнике отсутствуют (такие условия получаются в воздушном трансформаторе). При этом, так же как для двух магнитно связанных контуров, можем написать следующие уравнения напряжений первичной и вторичной обмоток трансформатора:
; (2-20)
, (2-21)
где u1 и u2 — мгновенные значения первичного и вторичного напряжений;
L1, L2 и М — полные индуктивности и взаимная индуктивность обмоток;
r1 и r2 — их активные сопротивления.
Первичное напряжение u1 имеет составляющие, уравновешивающие э.д.с. cамоиндукции и взаимоиндукции , и составляющую, равную активному падению напряжения i1r1. Вторичное напряжение u2 получается после вычитания из результирующей э.д.с. самоиндукции и взаимоиндукции активного падения напряжения i2r2.
Полагая, так же как и в предыдущем, что в сердечнике трансформатора имеет место главный поток Ф, который создается результирующей н.с. i0w1 мы можем для токов i1, и i2 согласно (2-14) написать следующие равенства:
(2-22)
(2-23)
Подставив (2-23) в (2-20) и (2-22) в (2-21), получим:
(2-24)
(2-25)
или
(2-24a)
(2-25a)
где и — индуктивности рассеяния первичной и вторичной обмоток; им соответствуют э.д.с. рассеяния:
; (2-26)
(2-27)
Электродвижущие силы
(2-28)
(2-29)
рассматриваются как э.д.с., наведенные главным потоком Ф.
Приведем здесь уравнения, относящиеся к общей теории двух магнитно связанных обмоток. Для потокосцеплении этих обмоток можем написать:
(2-30)
(2-31)
Вычтем и прибавим с правой стороны написанных равенств одни и те же величины:
Здесь коэффициенты и имеют произвольные значения.
Будем называть величины
и
главными потокосцеплениями обмоток, а величины
и
их потокосцеплениями рассеяния.
Главными индуктивностями обмоток назовем величины
Общий коэффициент рассеяния равен:
(2-32)
Коэффициенты рассеяния обмоток равны отношениям индуктивностей рассеяния к главным индуктивностям:
и . (2-33)
Между произвольными значениями коэффициентов λ1 и λ2 можно установить простое соотношение. Для этого примем (с физической стороны это легко себе представить), что общий коэффициент рассеяния стремится к нулю (σ → 0), если при этом индуктивности рассеяния стремятся к нулю. Вводя и в (2-32) и принимая и равными нулю, получим для σ → 0:
(2-34)
Отсюда имеем:
Мы видим, следовательно, что, хотя общий коэффициент рассеяния σ определяется однозначно, отдельные коэффициенты рассеяния σ1 и σ2 являются произвольными, так же как λ1 и λ2.
Подразделяя произведение λ1λ2 любым образом на λ1 и λ2 можно потокосцепления рассеяния приписать одной или другой обмотке или обеим обмоткам. Мы не имеем также достаточно данных, чтобы однозначно определить главный поток, о котором говорилось ранее. Однако внести определенность в понятия индуктивностей рассеяния мы можем только в том случае, если допустим, что в трансформаторе существует главный поток Ф, созданный н.с. обеих обмоток и сцепляющийся со всеми их витками. Такое допущение, очевидно, в большой степени оправдывается в применении к нормальным трансформаторам со стальным сердечником.
Мы можем теперь написать:
Отсюда получаем:
Так как полученное равенство должно быть справедливо при любых значениях и , то выражения в скобках по отдельности должны быть равны нулю; следовательно, и что мы и получили ранее в дифференциальных уравнениях, допустив, что в трансформаторе существует главный поток Ф, созданный результирующей н.с.
Теория электрических машин также основана, как мы покажем в дальнейшем, на допущении существования главного потока, не зависящего от полей рассеяния.
Считая, что токи и э.д.с. уравнений (2-26)—(2-29) изменяются во времени по закону синуса, мы можем эти уравнения переписать в комплексной форме:
(2-35)
В равенствах (2-35) и — индуктивные сопротивления рассеяния обмоток, а — индуктивное сопротивление взаимоиндукции обмоток.
Ранее при рассмотрении режима холостого хода мы пренебрегали полем вне сердечника трансформатора. В действительности это поле согласно закону полного тока должно существовать. Оно называется полем рассеяния. Созданные им потокосцепления обмоток малы по сравнению с потокосцеплениями обмоток, созданными главным потоком. С большим приближением к действительным условиям можно считать, что поле рассеяния и поле в сердечнике, соответствующее главному потоку, существуют независимо одно от другого.
На рис. 2-13 представлена приближенная картина поля рассеяния, которую кладут в основу расчета потокосцеплений рассеяния. Здесь пунктирной линией показан путь главного потока Ф, сплошными линиями показаны индукционные линии поля рассеяния. Они могут быть условно разделены на две группы: сцепляющиеся с первичной обмоткой и сцепляющиеся со вторичной обмоткой. Магнитные сопротивления для потоков соответствующих индукционных трубок рассеяния определяются в основном сопротивлениями тех их частей, которые проходят вдоль обмоток и в промежутке между ними Их можно принять постоянными, поскольку потоки трубок проходят по материалам (медь, изоляция, воздух или масло), для которых μ = const. Магнитными сопротивлениями потоков трубок вне обмоток и промежутка между ними можно пренебречь, так как здесь они проходят в основном по стали сердечника.
Рис. 2-13. Приближенная картина поля рассеяния трансформатора с концентрическими обмотками, где крестиками и точками условно показаны направления токов в обмотках для рассматриваемого момента времени.
Таким образом, потокосцепления рассеяния и созданные ими э.д.с. рассеяния можно принять пропорциональными н.с. или токам соответствующих обмоток и считать индуктивности Lσ1 и Lσ2, а следовательно и , постоянными величинами. Индуктивное сопротивление взаимоиндукции зависит от Ф, однако в пределах небольшого изменения Фм и, следовательно, Е1 можно принять также постоянным.
С учетом приведенных равенств (2-35) уравнения напряжений (2-24а) и (2-25а) для установившегося режима могут быть написаны в комплексной форме:
(2-36)
(2-37)
Уравнения (2-36) и (2-37) называются векторными уравнениями напряжений трансформатора (здесь имеются в виду временные векторы напряжений, э.д.с. и токов).
В реальном трансформаторе со стальным сердечником при его работе возникают магнитные потери. Для их учета мы должны считать, так же как при холостом ходе, что ток имеет наряду с реактивной составляющей активную составляющую [см. уравнения (2-9) — (2-13)]; однако обе эти составляющие мы должны отнести не к а к , так как они зависят от Фм.
Вследствие нелинейной связи между потоком Ф и результирующим током кривая последнего при синусоидальном потоке Ф будет несинусоидальной (§ 2-13). Для облегчения анализа зависимостей, характеризующих работу трансформатора, ток принимается синусоидальным с действующим значением, равным тому же значению действительного тока. Такое допущение не может привести к заметной ошибке из-за относительной малости тока .
1-5. Схема замещения