Выбор конструкции местного отсоса и определение количества воздуха, удаляемого им.

Введение

Охрана окружающей среды промышленных городов осуществляется в подавляющем большинстве случаев средствами вентиляции.Вентиляция может осуществляться специальными устройствами — вентсистемами (установками).

Системы вентиляции могут быть общеобменными и местными (рис. 1), локальными, т.е. удаляющими воздух в непосредственной близости от источника выделения вредностей.

Рис. 1. Местная вытяжная система: 1 — местный отсос, 2 — регулирующее устройство, 3 — воздуховоды, 4 — вентагрегат, 5 — устройство для очистки удаляемого воздуха, 6 — вентшахта, 7 — зонт, выброс воздуха, 8 — контур помещения.

Соответственно такая система будет называться местной вытяжной или их ещё называют системами локализующей вентиляции. Установив над источником выделения вредностей местный отсос и объединив их в систему, мы можем вредности, собранные ими удалить пылегазоуловителем и уже очищенный воздух выбрасывать в атмосферу.

Общие положения

Выполнение курсовой работы осуществляется в следующей последовательности.

1.Любое проектирование систем локализующей вентиляции, аспирации, начинается с изучения технологического процесса предприятия, выявления оборудования, которому требуется устройство местных отсосов. Поскольку проект учебный, то в задании указано оборудование, которому требуется установка местных отсосов.

2.Затем, в зависимости от вида оборудования выбирается тип и вид местного отсоса, который должен быть применен в конкретном варианте оборудования. Определив тип местного отсоса, определяется оптимальное количество воздуха, которое должно удаляться через него и обеспечивать локализацию вредных выделений.

3.Установив местные отсосы, их соединяют воздуховодами в сеть, то есть конструируют местную вытяжную, локализующую, систему вентиляции.

4. Полученную вентиляционную сеть рассчитывают, определяя сечение воздуховодам, по которым будет транспортироваться нужное количество воздуха.

5. Подбирают вентиляционное оборудование: пылегазоуловители и вентиляторы.

Рассмотрим в указанной последовательности выполнение указанных пунктов.

Выбор конструкции местного отсоса и определение количества воздуха, удаляемого им.

Поскольку данные методические указания составлены под определённый вид задания, то и рассматриваются конкретные виды оборудования: сварочные столы, заточные станки, столы для окраски и гальванические ванны.

Пример

Определить количество воздуха, удаляемое зонтом от стола окраски. Стол окраски имеет размеры 0,8× 1,0× 1,1 (h), метры.

Решение

Поскольку, любой зонт подвешивается на высоте не ниже 2метров, то размер l определится, как разница между высотой подвеса и высотой стола.

l = 2- 1,1=0,9, м. Затем, чтобы определить размер зонта, надо к каждой стороне стола прибавить 0,8 l =0,72,м

Размер зонта составит: (0,72 +1,0 +0,72) × (0,72 + 0,8+0,72),м или 2,44×2.24.

Используя формулу (2.3.1) и принимая скорость v = 1 м/с, (при окраске выделяются токсичные летучие вещества), определим расход воздуха L_з, м³/ч, удаляемого зонтом.

L_з = 3600×2,44×2.24×1 = 19676.

Принимаем расход воздуха 19700 м³/ч, т.к. 19676 м³/ч – это минимальное количество воздуха, которое должно быть удалено зонтом от стола данного размера

.

2.4 Выбор конструкции местного отсоса и определение количества воздуха, удаляемого им от гальванических ванн.

Рис. 6. Схемы устройства бортовых отсосов

а — обычного; б — опрокинутого;

/ — уровень борта ванны; 2 — уровень поверхности жидкости

Бортовые отсосы являются основным местным отсосом от ванн в гальванических и травильных цехах. В настоящее время распространение получили бортовые отсосы обычные и опрокинутые, каждый из которых может быть активирован поддувом воздуха (отсос с передувкой). Бортовые отсосы располагают с одной стороны ванны (однобортовые отсосы) или двух ее сторон (двухбортовые отсосы). Бортовой отсос располагается вдоль с длинной стороны ванны.

При ширине ванны до 600мм устраивают однобортовой отсос. Свыше 600мм делают двухбортовые отсосы.

Если ванны стоят близко друг от друга, то между ними может быть установлен отсос двустороннего всасывания (рис.7.б)

Рис. 7 Секции бортового отсоса

а — одностороннего; б — двухстороннего;

1 — корпус отсоса; 2 — дроссель-клапан;

3 — съемная крышка; 4 — козырёк.

Рис. 8. Соединение секции бортового отсоса с воздуховодом

1 – патрубок воздуховода (сечение определяется аэродинамическим расчётом), 2 – приварной карман, заполненный густой смазкой (пастой). 3 – патрубок бортового отсоса, 4 – магистральный воздуховод (сечение определяется аэродинамическим расчётом).

При глубине раствора h в ванне менее 100 мм устраивается обычный или простой отсос, а при глубине раствора h в ванне более 100 мм устраивается опрокинутый отсос (рис. 6)

Количество воздуха, удаляемого через бортовой отсос, L, м³/ч, зависит от его типа и размера, токсичности и интенсивности вредных выделений, температуры раствора и других факторов. По методике, предложенной М. М. Барановым, количество воздуха L, м³/ч,, удаляемого от гальванических ванн, определяется формуле

,

(2.4.1)

где α — расход воздуха, отнесенный к 1 м длины ванны, зависящий от токсичности вредных выделений и определяемый высотой спектра вредных выделения h, мм, шириной зеркала ванны b, мм, и типом отсоса (табл.1);

Δt =t_р - t_р.з. – избыточная температура раствора в ванне, принимаемая не ниже +10˚С; здесь t_р - температура раствора в ванне, ˚С, t_р.з. – температура воздуха рабочей зоны;

l – длина ванны, м;

k_и – поправочный коэффициент на глубину уровня раствора в ванне h, мм, определяется в зависимости от типа отсоса:

для обычного однобортового отсоса: k_и = 1,12 – 0,0015h;

для обычного двухбортового отсоса: при h=80 мм k_и = 1, при h>80 мм k_и = 1,2 – 0,0025(В/h)² – 0,305 В/h +2,6;

для опрокинутых отсосов: k_и = 1,2 – 0,0025h;

k_υ – поправочный коэффициент, учитывающий скорость движения воздуха в помещении.

Таблица 1 - Относительный расход воздуха α

Тип Отсоса	Высота спектра вредностей, h, мм	Значение α, м3/(ч град.1/3), при В, мм
Обычный односторонний					–	–	–	–
				–	–	–	–
				–	–	–	–
Обычный двусторонний
Опрокинутый односторонний					–	–	–	–
				–	–	–	–
				–	–	–	–
Опрокинутый двусторонний

Гальванические и травильные цехи относятся к помещениям с незначительными теплоизбытками и характеризуются работой средней тяжести. В таких цехах подвижность воздуха может быть принята равной 0,4 – 0,5 м/с. Тогда значение коэффициента k_υ определяют по следующим зависимостям:

Для однобортового обычного и опрокинутого отсосов:

;

(2.4.2.)

для опрокинутого двухбортового отсоса:

;

(2.4.3)

Для обычного двухбортового отсоса:

;

(2.4.4)

Токсичность вредных выделений определяется высотой спектра их выделений h и принимается равной:

40мм -	для очень токсичных вредных выделений:	травление в азотной и плавиковой кислотах,
матированием меди в кислотах,
свинцевание и осветление в холодных растворах,
		хромирование при tр = 45 ÷ 60˚С,
оксидирование чёрных металлов при tр =130 ÷ 155˚С,
снятие металлопокрытий в азотной кислоте при tр = 30˚С.
80мм -	для вредных выделе-ний:	холодные процессы декапирования меди в цианистом калии и стали в хромпике,
Цианистое травление цветных металлов,
Цианистое меднение стали,
серебрение и золочение цветных метал-лов,
полирование и снятие металлических покрытий соляной и серной кислотами,
Цианистое кадмирование;
травление стали серной и соляной кислотами при tр =30÷ 60˚С,
цианистое латунирование при tр =30÷ 40˚С,
Лужение при tр = 60 ÷ 70 ˚С,
160 мм	Для всех остальных технологических процессов гальванических и травильных цехов

Для нормализованных ванн, оборудованных усовершенствованными опрокинутыми активированными и неактивированными поддувом воздуха бортовыми отсосами (конструкции института Проектпромвентиляция), расход воздуха L, м³/ч, определяют формуле

;

(2.4.5)

Где L₀ — количество удаляемого воздуха, м³/ч, при значениях поправочных коэффициентов k_Δt, k₁,……k₄, равных единице, глубине раствора в ванне 0,15 м принимаемое по табл. 2; k_Δt — коэффициент, учитывающий температуру раствора (табл. 3); k_т, k₁, k₂, k₃, k₄ — коэффициенты, учитывающие соответственно токсичность вредных выделений, конструкцию отсоса, наличие воздушного перемешивания в ванне, укрытие поверхности испарения плавающими телами и пеной; для отсосов с передувкой k_т= k₁= k₂= k₃= k₄ =1, для отсосов без передувки значения k_т приведены в табл. 3; k₁ = 1,8 — для однобортового отсоса; k₁ = 1 - для двухбортового отсоса; k₂=1,2; k₃ = 0,75; и k₄ = 0,5

Таблица 2 Значение L₀ и L_п´ для нормализованных ванн

Размер ванны в плане, мм	Значения L0 , м3/ч, для отсоса	Значения Lп´,м3/ч
без передувки двухбортового	с передувкой
двухбортового	однобортового
500×1100		—
600×1500		—
600×1100		—
600×1500		—
600×2200		—
700×1100		—
700×1500		—
700×2200		—
1000×1500
1000×2200
1200×1100
1200×1500
1200×2200

Таблица 3 - Коэффициент k_Δt, учитывающий разность температур раствора и воздуха в помещении

Разность температур раствора и воздуха Δt, ˚С	Значение kΔt для отсоса	Разность температур раствора и воздуха Δt, ˚С	Значение kΔt для отсоса
без передувки	с передувкой	без передувки	с передувкой
	1,00	1,00		1,79	1,15
	1,16	1,03		1,94	1,18
	1,31	1,06		2,10	1,21
	1,47	1,09		2,26	1,24
	1,63	1,12

Количество воздуха для передувки L_п, м³/ч, следует определять по формуле

;

(2.4.6)

Где L_п´ - расход воздуха на передувку, м³/ч, для нормализованных ванн при k_Δt = 1 (табл. 3)

Таблица 4 - Значение коэффициент k_т

Технологический процесс гальванопокрытий	Значе-ние kт
Промывка в горячей воде, выделение аммиака, паров клея	0,5
Меднение в этилендиаминовом электролите, обработка металлов(кроме алюминия и магния) в растворах щёлочи, химическая обработка стали в растворах хромовой кислоты (пассивация, травления и др.)
Анодирование алюминия и магниевых сплавов в растворах, содержащих хромовую кислоту, оксидирование стали, химическая полировка алюминия, магния и их сплавов в растворах щёлочи при температуре ниже 100˚С; обработка металлов в холодных концентрированных и нагретых разбавленных растворах, содержащих соляную, ортофосфорную и азотную кислоты	1,25
Электрохимическая обработка металлов в растворах хромовой кислоты (концентрация 30 – 60 мг/л), в растворах щёлочи, в растворах серной кислоты (концентрация 150 – 350 мг/л), в холодных концентрированных растворах ортофосфорной кислоты	1,6
Химическая обработка металлов в растворах фтористоводородной кислоты, в концентрированных и разбавленных нагретых растворах серной кислоты, в концентрированных нагретых растворах ортофосфорной кислоты	1,6
Цинкование, меднение, латунирование, декапирование, амальгирование в цианистых растворах, никелирование в растворах при плотности тока 1 – 3 А/дм2	1,6
Электрохимическая обработка металлов в растворах, содержащих хромовую кислоту (концентрация 150 – 300 мг/л при силе тока I ≥ 1000А), кадмирование, серебрение, золочение и электродекапирование в цианистых растворах при плотности тока 1 – 3 А/дм2

Пример.

Определить количество удаляемого воздуха от ванны травления стали в серной кислоте при температуре раствора 50ºC. Ванна имеет размер 800× 1000 мм.

Решение.

Первоначально определяем, какой тип местного отсоса в данном случае применим. Ванна имеет ширину 800 мм, поэтому отсос двухбортовой (двухсторонний). При токсичности серной кислоты, глубина раствора h = 80мм, тогда отсос устраивается простой.По размеруванна не относится к ваннам с нормализованными размерами (табл.2). Поэтому для расчёта выбираем формулу (2.4.1). Из таблицы 1 находим α = 455 м³/ч∙град^1/3.

Избыточная температура раствора составит Δt =t_р - t_р.з.=50 – 17 =33 ºC. Здесь 17 ºC – температура рабочей зоны для работ средней тяжести, к которой относится работы в цехах травления.

l =1м , длина ванны, при h=80 мм k_и = 1, k_υ определяется по формуле (2.4.4.)

=

L = 455∙ = 1442,52 м³/ч.

Принимаем в расчёт 1450 м³/ч, то есть по 735 м³/ч с каждой стороны ванны, так как отсос от данной ванны травления - двухсторонний.

Пример

Рассчитать круглый стальной воздуховод системы (сети) местной вытяжной вентиляции промышленного здания. Расходы и длины указаны на схеме, рис. 9, коэффициент местного сопротивления отсоса ξ_м.о.=1. Определить производительность L_v и давление вентилятора ΔP_v.

Рис. 9. Расчетная схема вытяжной системы вентиляции с механическим побуждением движения воздуха

Решение

Разделяем сеть на участки и записываем в буквенном выражении значения ΔP_v., L_v и невязок.

ΔP_v.= ΔP₁+ ΔP₂+ ΔP₃+ ΔP₄ (4.1) ; ΔP₁₌ ΔP₅ (4.2); ΔP₁+ ΔP₂= ΔP₆ (4.3) ;

L_v= L₁+ L₅+ L₆ .(4.4). _.

Приступаем к заполнению табл. 5. Заносим сначала номера, расходы и длины участков основного направления движения воздуха, а затем параллельных участков, оставляя свободное место для вычисления невязок потерь давления.

Затем, используя приложение А, табл1, по рекомендуемым скоростям в пределах 8 – 12 м/с и расходу воздуха выбираем диаметры, удельные потери, динамическое давление, фактическую скорость движения воздуха и вносим в соответствующие графы табл. 1 .

Таблица 5 – аэродинамический расчёт системы вентиляции В1

№ № Уча-стка	Рас-ход воз-духа, L, м3/ч	Дли-на учас- тка, l, м	Диа- метр возду- хово-да, d, мм	Ско-рость движе ния возду-ха, v, м/с	Уде-льн. поте- ри на тре-ние, R, Па/м	Поп-равка на шеро- хова- тость, βш	Поте- ри на тре-ние на учас-тке, Rl βш, Па	Сум- ма коэф- фици ентов местн сопро тивл Σξ	Дина-миче- ское давле ние, ρv2/2, Па	Поте- ри на местн сопро тивл Z= Σξ·ρv2/2, Па	Поте- ри на учас- тке,   Rl βш +Z, Па
		8,5		8,5	3,04		25,84	2,48	43,3	107,384	133,224
				10,85	3,70		44,4	0,41		29,52	73,92
					2,8		25,2	0,4	72,6	29,04	54,24
					2,8		30,8	1,45	72,6	105,27 ΔPv.=	136,07   397,454
				8,5	3,04		21,28	2,48	43,3	107,384	128,664
ΔP1= ΔP5;
				7,1	1,67		25,05	2,115	29,6	62,604	87,65

_. ΔP₁+ ΔP₂= ΔP₆,

Поскольку ΔP₆,=87,6 Па, что значительно меньше (ΔP₁+ ΔP₂)=207,144 Па, а уменьшение диаметра участка 6 приводит к значительному увеличению потерь ΔP₆, то на участке 6 устанавливаем диафрагму.

ΔP_диаф.= (ΔP₁+ ΔP₂) - ΔP₆ =119,49

Ξ_диафр.= .[2, по табл. 22.48;приложение А] определяем диаметр диафрагмы d_диаф=220мм.

Подбор вентилятора

Для примера подбора вентилятора воспользуемся данными из предыдущего примера: ΔP_v.=397,454Па, L_v = 5000м³/ч. Система локализующей вентиляции удаляет вредности от сварочных постов.

Решение

К установке принимаем радиальный вентилятор ВР – 86 – 77, данные из каталога МОВЕН – С, 2009года, находятся в приложении Б. Поскольку удаляются вредности от сварочных постов, то принимаем вентилятор общего назначения и по таблице технических характеристик (стр.42) определяем типоразмер. Данному примеру соответствует вентилятор №5. Затем, открываем страницы аэродинамических характеристик вентилятора ВР – 86 – 77 №5. (стр.53 - 54) Находим зависимость Р – L вентилятора, которую пересечёт характеристика сети образуя рабочую точку вентилятора с координатами Р = 400 Па и L = 5000 м³/ч.

Этим данным соответствует вентилятор с D= 1,1D_ном и частотой вращения рабочего колеса n = 920 об/мин. Затем возвращаемся в таблицу технических характеристик и выписываем марку электродвигателя АИР80В6, потребляемая мощность N = 1,1 кВт, масса вентагрегата 97 кг, исполнение 1.

Итак, подобран вентилятор ВР – 86 – 77 №5, с D= 1,1D_ном, общего назна-чения, исполнение 1, n = 920 об/мин, с электродвигателем АИР80В6, N = 1,1 кВт.

Данные вентилятора затем вносятся в таблицу характеристика систем графической части проекта.

При больших значениях производительности систем (например, больше 20000 м³/ч) и незначительных потерях давления (70-200 Па) лучше устанавливать осевой вентилятор, так как эти вентиляторы перемещают значительные расходы воздуха, но развивают малое давление при этом.

Пример: подобрать вентилятор для системы локализующей вентиляции от окрасочных столов.Вентилятор должен развивать давление ΔP_v.=230Па, производительность по воздуху L_v = 24 500м³/ч.

Решение

К установке принимаем осевой вентилятор ВО – 14 – 320 во взрывозащищённом исполнении из разнородных металлов. Этим данным в соответствии с таблицей технических характеристик соответствует вентилятор ВО – 14 – 320-10В1. затем открываем аэродинамическую характеристику этого вентилятора и проверяем, попадёт ли рабочая точка на характеристику вентилятора. В том случае, если рабочая точка не попадёт на характеристику вентилятора, то выбирается ближайшая верхняя.

Итак, выбран осевой вентилятор марки ВО–14–320-10В1, конструктивного исполнения 1, двигатель АИМ112МА6, потребляемая мощность 3 кВт, частота вращения рабочего колеса n = 950 об/мин, масса вентилятора 167 кг.

6. Рекомендации по оформлению графической части проекта

Графическая часть проекта оформляется в соответствии с ГОСТ 21.602 – 2003 «Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции и кондиционирования». Поскольку, это проект по вентиляции, то на листе в первую очередь должны быть выделены системы вентиляции. Это достигается сочетанием толщины линий:

технологическое оборудование и стены здания чертятся толщиной – 0,3мм

воздуховоды толщиной – 1 мм;

вентиляционное оборудование толщиной – 0,7 мм.

Если из-за маленького размера воздуховода соблюсти данную толщину не представляется возможным, то сохраняют соотношение в толщинах линий. Так, если диаметр воздуховода 140 мм, то в сотом масштабе невыполнимо условии, тогда воздуховод показывают толщиной линии 0,7 мм, а здание – 0,2 мм, ну так далее.

Библиографический список.

	Внутренние санитарно-технические устройства [Текст]: в 3-х частях. ч.3. кн.1. Вентиляция и кондиционирование воздуха. / В. Н Богословский., А.И. Пирумов [и. др.]; под общ. ред. Н.Н. Павлова, Ю.И. Шиллера.– 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1992. – 319 с.: ил. (Справочник проектировщика).
	Внутренние санитарно-технические устройства [Текст]: в 3-х ч. ч.3.кн. 2 Вентиляция и кондиционирование воздуха. / В. Н. Богословский, А.И. Пирумов [и. др.]; под общ. ред. Н.Н. Павлова, Ю.И. Шиллера– 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1992. –416с.: ил. (Справочник проектировщика).
	Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий [Текст]: учеб. пособие для вузов / В. П. Титов, Э. В. Сазонов [и. др.]. – М.: Стройиздат, 1985. – 208 с.
	Системы вентиляции : учеб. пособие / Смирнова Л.И. Волгогр. Гос. Архит.-строит. Ун-т. Волгоград : ВолгГАСУ, 2006. 104с.
	Системы вентиляции / А. Беккер. М. : Техносфера ; Евроклимат, 2005
	Каталог вентиляторов. МОВЕН – С , 2009. 135с.
	Аэродинамический расчёт систем вентиляции: методические указания с примерами расчёта/ Смирнова Л.И. Волгогр. Гос. Архит.-строит. Ун-т. Волгоград : ВолгГАСУ, 1999. 32с.
	ГОСТ 21.602 – 2003.Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции и кондиционирования [Текст]:. – Введ. 2003-06-01. – М.: Госстрой России, ФГУП ЦПП, 2004. – 36с.

ПРИЛОЖЕНИЕ А

Таблица 1 - Расчёт металлических воздуховодов круглого сечения (первая строка – количество воздуха, м³/ч, вторая строка – потери давления на трение на 1 м длины воздуховода, Па)

Скорость движ-я в-ха,м/с	Динамическ. давл, Па	Диаметр воздуховода, мм
	29,4	6,33	5,62	4,79	4,19	3,58	3,12	2,76	2,41
7,5	33,7	7,14	6,34	5,43	4,75	4,07	3.55	3,14	2,78
	38,4	7,99	7,1	6,11	5,35	4,58	3,99	3,53	3,08
8,5	43,3	8,89	7,92	6,83	5,98	5,12	4,46	3,94	3,44
9,0	48,6	9,83	8.8	7,58	6,64	6,68	4,95	4.33	3.82
		11,9	10.7	9,19	8,06	6,8	6,01	5,31	4,63
	72,6	14,2	12,7		9,59	8,21	7,16	6,33	5,52
	86,4	16,7	14,9	12.8	11,3	9,63	8,39	7,42	6,47
		19,3	17,3	14,9		11,2	9,72	8,6	7,49
		22,1	19,8		14,9	12,8	11,1	9.85	8,58
		25,1	22,4	19,3	16.9	14,5	12,6	11,2	9,74
		28,2	25.3	21,8	19.1	16,3	14,2	12,6
		31,6	28,2	24,3	21.3	18,2	15.9	14,1	12,3
			31,4		23,7	20.3	17,7	15,6
		38.7	4,6	29.8	26,1	22,4	1740. 19,5	17,2
		42,48		32,8	28,7	24,6	21,4	18,9	16,5

Продолжение таблицы 1

Скорость движ-я в-ха,м/с	Динамическ. давл, Па	Диаметр воздуховода, мм
	29,4	2,13	1,87	1,63	1,41	1,23	1,07	0,949	0,831
7,5	33,7	2,42	2,12	1,85	1,61	1,4	1,22	1,08	0,943
	38,4	2,72	2,36	2,08	1,81	1,57	1,37	1,21	1,06
8,5	43,3	3,04	2,66	2,32	2,02	1,76	1,53	1,35	1,19
9,0	48,6	3,38	2,96	2,58	2,24	1,95	1,7	1,5	1,32
		4,1	3.5	3,13	9.72	2,37	2,06	1,82	1,6
	72,6	4,88	4,27	3,72	3,24	2,82	2,46	2,17	1,9
	86,4	5.72	5,01	4,37	3.8	3,31	2,88	2,55	2,23
		6,63	5,81	5,06	4.4	3,83	3,34	2,95	2,59
		7,59	6,65	5,8	5,04	4.3	3,82	3,38	2,96
		8,61	7.55	6,58	5,72	4,98	4,34	3,84	3,36
		9,7	8.49	7,4	6.44	5,6	4,88	4,32	4,78
		10,8	9,48	8,27	7,2	6.26	5,46	4,83	4,23
			10.5	9,19	7,99	6,95	6,06	5,36	4,7
			11,6	10,1	8,83	7,6	6,69	5,92	5,19
		14,6		11,1	9,4	8,4	7,35	6,5	5,7

Таблица.2 - Значения ξ узлов ответвления круглого сечения в режиме

Всасывания

fп /fс	Lп /Lс	проход
Значение ξп при fо /fс
0,65	0,6	0,5	0,4	0,3	0,25	0,2	0,1
1,0	0.05	—	—	—	—	—	—	0.1	0,1
0,1	—	—	—	0,15	0,2	0,2	0,2	0,2
0,2	—	0,2	0,2	0,25				0,45
	0,35	0.35	0,4	0,45	0,5	0,6	0,6	0,9
0,4	0,55	0.55		0,7	0,8		1,1	—
0,5	0,75"	0,8		1,15	1,5	—	—	—
0.6	1,2	1.3	1,6		—	—	—	—
0,8	0,1	—	—	—	—	0,2	0,25	0,25	0,3
0,2	—	— .	0,3	0,3	0.3	0,35	0,4	0,55
0.3	О.З5	0,35	0,4	0,4	0,5	0,55	0.6
0,4	0,5	0,5	0.6	0,7	0.8	0,9	1,0	1,7
0,5	0,75	0,8	0.9	1.1	1,3	1,5	1,8	3.1
0,6	1,1	1.2	1.4	1,8	2,3	2,7	3,3	6,1
0,65		—	—	0,25		0,3	0,35	0,4	0,5
0.3	0,35	0,35	0,35	0,4	0,45	0,5	0,55	0,85
0.4	0,4	0,45	0,5	0,55	0,7	0,8	0.9	1,4
0,5	0,6	0,65	0,75	0,85	1,1	1,3	1,5	2,6
0,6	0.9	1,0	1.2	1,5	1,9	2,2	2,7	5,0
0,7	1.5	1,75	2.2	2,8	3,8	4,5	5,5	10,0
0,6	0.2	—	0.25	0,25	0,25	0,3	0,35	0,35	0,45
0,3	0,3	0.3		0.3	0,4	0,45	0,5	0,75
0,4	0.4	0,4	0,5	0,5.	0,65	0,7	0,8	1,3
0,5	0,6	0,6	0.7	0,8	1,0	1,2	1,4	2,4
0.6	0,85	0,9	1,1	1,4	1,8	2,1	2,5	4.5
0,7	1.45	1.6	2,0	2,6	3,4	4,0	5,0'	9,5
0.8'	3,1	3,5	4,7	6,1	8,4	9,3	12.8	25.2
0,5	0,2	0,2	0,2	0,2	0,25	0,25	0.3	0.3	0,4
	0.25	0,3	0,3	0,3	0,35	0,4	0,4	0,6
0,4	0,35	0,4	0.4	0,45	0,55	0.6	0,65	1.0
0.5	0,5	0.5	0.6	0,7	0,8	0.95	1.1	1,9
0,6	0.75	0,8	0.9	1,15	1.4	1.7	2,0	3,5
0,7	1.2	1,3	1,6	2.1	2,7	3.2	3,9	7.4
0.8	2,6	2,9	3,7	4,9	6.7	8,0	10,0	19,5

Продолжение таблицы. 2 – Значения ξ узлов ответвления круглого сечения в режиме всасывания

fп /fс	Lп /Lс	ответвление
Значение ξо при fо /fс
0,65	0,6	0,5	0,4	0,3	0,25	0,2	0,1
1,0	0.05	—	—	—	—	—	—	-4,8	0,73
0,1	—	—	—	-4,8	1,35	-0,17	0,73	1.42
0,2	—	1,35	-0,17	0,73	1,35	1,39	1.42	1.12
	0,47	0,73	1,11	1,39	1.42	1,39	1,29	0,23
0,4	1,32	1,3	1,39	1.42	1,35	1,26	1.12	—
0,5	1,35	1.4	1.42	1,38	1,24	—	—	—
0.6	1,41	1.42	1,39	1,29	—	—	—	—
0,8	0,1	—	—	—	—	-1,62	-0,26	0.68	1,34
0,2	—	—	-0.26	0.68	1,26	1,37	1,34	1.07
0.3	0,33	0.68	1,03	1,33	1,34	1,35	1,25	0,76
0,4	1,19	1,26	1,37	1,34	1,32	1,25	1.07	—
0,5	1,32	1,37	1,34	1,34	1,24	1,07	0,91	—
0,6	1,35	1,34	1,34	1,25	1,07	0,94	0.76	—
0,65		—	—	0,97	0,32	1.12	1,32	1,39	1,09
0.3	0,0	0,32	0,89	1,24	1,39	1,35	1,29	0,77
0.4	0,98	1,12	1,32	1,39	1,32	1,25	1,09	—
0,5	1,28	1,34	1,39	1,34	1,23	1,09	0,92	—
0,6	1,35	1,39	1,35	1,29	1,09	0,95	0,77	—
0,7	1,38	1.4	1,35	1,19	0,98	0,83	—	—
0,6	0.2	—	-3,61	-1,5	0,12	0,94	1,24	1,36	1.1
0,3	-0,57	0,12	0.61	1.16	1,36	1,35	1,27	0,77
0,4	0,74	0,94	1,24	1,36	1,32	1,25	1.1	—
0,5	1,15	1,3	1,36	1,34	1,23	1.1	0,92	—
0.6	1,29	1, 36	1,35	1,27	1.1	0,92	0,77	—
0,7	1,38	1.4	1,3	1,19	0,98	0,84	—	—
0.8'	1,39	1,33	1,25	1.1	0,88	—	—	—
0,5	0,2	-7,49	-6,04	-3,12	-0,91	0.56	0,99	1,24	1.1
	-1,7	-0,91	0,11	0,85	1,24	1,3	1,26	0,79
0,4 < Наши рекомендации Расчет количества воздуха, необходимого для реализации заданной мощности, выбор схемы наддува и определение мощности компрессора Выбор материалов и разработка конструкции оптимизатора для обработки воздуха Определение количества приточного воздуха, необходимого Определение количества воздуха, необходимого для удаления вредностей. Определение количества воздуха, необходимого для удаления вредностей. Расчет параметров приточного и удаляемого из помещения воздуха Выбор конструкции местного отсоса и определение количества воздуха, удаляемого им от окрасочных столов Определение количества воздуха необходимого для горения Выбор материалов и разработка конструкции оптимизатора для обработки воздуха Выбор параметров и количества воздуха подаваемого в помещение ← Предыдущая страница | Следующая страница →