С величиной разрывного усилия R

Лебедки, Н.

R = Р_л * К₃ = 4703,9 * 5,5 = 25871,4 Н;

14. Диаметр сального каната d_к выбираем из таблицы ДСТУ ГОСТ 2688 – 80 в соответствии

с величиной разрывного усилия R.

                                  14.1. Маркировочная группа по ДСТУ – 1770 (180), Н/мм². 14.2. Диаметр каната, навиваемого на барабан лебедки, мм. d_к. = 15 мм. 15. Расчетный наименьший, допустимый диаметр блоков полиспаста и отклоняющих блоков рассчитывается в зависимости от режима работы лебедки из соотношений, представленных в таблице 2. Справочная таблица. Таблица 2.

Режим работы лебедки.	Расчётная формула диаметра блоков.
Легкий.	dб.п. ≥ 16 * dк
Средний.	dб.п. ≥ 18 * dк
Тяжёлый.	dб.п. ≥ 20 * dк

для среднего режима работы лебедки:

d^р_б.п. = 18 * 15 = 270 мм.

16. Диаметр блока полиспаста и диаметр отклоняющих блоков выбираем ближайший большой,

по сравнению с расчётным, из стандартного ряда диаметров¹, мм.

d_б.п. = d_о.б. = 280 мм.

Справочная таблица.

Нормальный стандартный ряд диаметров.

-

17. Расчётный диаметр барабана лебедки, мм.

D^р._б.л. = d^р._б.п. * 1,35 = 280 * 1,35 = 378 мм.

18. Диаметр барабана лебедки выбираем ближайший большой по сравнению с расчётным из стандартного ряда диаметров, мм.

D_б.л. =400 мм.

19. Необходимая расчётная частота вращения n₁ (мин.^-1) барабана лебедки, расчетная по линейной скорости V¹_н.б. (м/с) каната на первом слое навивки:

n₁ = = = 0,069 мин^-1

где, диаметр D_б.л. и диаметр d_к., мм.

20. Расчётная рабочая длина нарезного барабана лебедки l¹_б.л., для случая однослойной навивки каната на барабан лебедки (К_s = 1), мм.

l¹_б.л. =

где, канатоёмкость барабана L, мм; расстояние между торцами нарезных канавок t = 2…3 мм (рис. 1); диаметры D_б.л. и d_к, мм.

                                  21. Если количество слоев К_s в исходных данных не задано_, то его необходимо определить методом подбора из уравнения, представленного в п.22. при этом должно выполнятся условие: расчётная длина наружного барабана лебедки l^р_б.л. ≤ 3 * D_б.л. К_s – количество слоёв каната при многослойной навивке обычно не превышает четырёх слоёв. 22. Расчётная рабочая длина не нарезного барабана лебедки при многослойной навивке каната на барабан, мм. : l^p._б.л. = = = = 286,26 мм 22.1. Расчётную рабочую длину барабана лебедки l_б.л. округляем до ближайшего целого значения, мм. l_б.л. =300 мм (из таблицы на l_б.л. = 300мм ) 23. Линейная скорость : V_н.б. = = = = 1,6 м/с где, частота вращения n₁ (мин ^-1); диаметры D_б.л. и d_к, мм. 24. Мощность N_б.л. статистического сопротивления на валу барабана лебедки, определяем по тяговому усилию Р_л. и скорости V_н.б. каната на последнем слое навивки при вращении барабана с частотой n₁, Вт.: Мощность : N_б.л. = Р_л. * V_н.б. = 1,6 * 4703,9 = 7526,24 Вт, где, тяговое усилие Р_л. н; скорость V_н.б. м/с. 25. Из справочника или каталога принимаем численное значения К.П.Д. редуктора из интервала: 0,94……0,98; Ƞ_ред. = 0,97 26. Из справочника или каталога принимаем численное значения К.П.Д. муфты и тормоза: 0,98…..0,99; Ƞ_т. = 0,97 27. К.П.Д. всей лебедки (без учета полиспаста и отклоняющих блоков): Ƞ_л. = Ƞ_б.л. * Ƞ_ред. * Ƞ_т. = 0,95 * 0,97 * 0,97 = 0,89 28. Электрический привод. Необходимую расчётную мощность электродвигателя для подъёма номинального груза с продолжительностью включения (ПВ%), соответствующий режим работы лебедки с достаточной степенью точностью принять для работающих по лёгкому и среднему режимах ПВ = 25%; по тяжёлому 40%.,Вт, N^р._эл.дв. = = = 8456,44 Вт, где, мощность на валу барабана лебедки N_б.л., Вт.                                   29. Из каталога или таблиц ДСТУ выбираем электродвигатель с мощностью ближайшей большой по сравнению с расчётной. Вт. 29.1. Устанавливаем типоразмер электродвигателя: 4А225М 29.2. Мощность электродвигателя: N^р._эл.дв. = 8456,44 Вт 29.3. Технические характеристики электродвигателя следующие: - действительная частота вращения электродвигателя, (мин^-1); n_эл.дв. = 1500 мин^-1 - Габаритные и присоединительные размеры электродвигателя (мм): l₃₀ =840; h₃₁ =575; d₃₀ = 494; l₁ = 140; B₁₀ = 356; h = 180. 30. Расчётное передаточное число редуктора: U^p._ред. = = = 21739,1 31. Момент статического сопротивления на тихоходном вале редуктора, рассчитанный по тяговому усилию Р_л. на последнем слое навивки при частоте вращения барабана лебедки n₁, (Н * м): М^н._т.в. = = = = 1097119,5 Н*м 32. Типоразмер и технические характеристики редуктора выбираем из таблиц ДСТУ, либо справочника или технического паспорта с ближайшим моментом на тихоходном вале и передаточным числом ближайшим большим к расчётному, соответственно. При этом учитывается синхронная частота вращения электродвигателя и режим работы лебедки. Типоразмер редуктора 1Ц2У – 250; 32.1. Габаритные и присоединительные размеры (мм) редуктора показаны на рис. 4. A_WT. = 250 L = 825 A_Wб. =160 L₁ = 730 A = 670 L₂ =212 B = 280 L₃ =290 B₁ =218 L₄ = 265 H = 515 L₅ = 335 H₁ = 265 d =28 h =32                                   32.2. Номинальный (допускаемый) вращающий момент на тихоходном вале редуктора, соответствующий режиму работы лебедки и удовлетворяющий условию п. 32 по данным технического паспорта или каталога, Н *м. М^д._т.в. = 8000 Н *м 32.3. Допускаемая радиальная консольная нагрузка на тихоходном вале редуктора по данным технического паспорта или каталога, Н. К_н. = 18000 Н 32.4. Действительное передаточное число выбранного по каталогу редуктора: U_ред. = 40 32.5. Вычерчиваем в масштабе на листе формата А 4 кинематическую схему лебедки (без полиспаста и отклоняющих блоков). 33. Действительная мощность на тихоходном вале редуктора, развиваемая электродвигателем на установившемся режиме, Вт. N_т.в. = N_эл.дв. * Ƞ_ред. * Ƞ_т = 8456,44 * 0,97 *0,97=7956,6 Вт 34. Действительная частота вращения тихоходного вала редуктора, развиваемая электродвигателем на установившемся режиме, (мин^-1); n_т.в. = = = 37,5 мин^-1 35. Действительный вращающий момент (Н*м), на тихоходного вала редуктора, развиваемый электродвигателем на установившемся режиме, определяемый для заданного режима работы лебедки с номинальным грузом. Следует учитывать, что он меньше пускового, который включает как момент статического сопротивления, так и момент инерции вращающихся и движущихся поступательно масс груза и механизмов: М^эл.дв._т.в. = = = 2027,15 Н *м где, мощность N_т.в., Вт; частота вращения n_т.в. (мин^-1). 36. Отклонение действительно вращающего момента М^эл.дв._т.в., развиваемого электродвигателем на тихоходном вале редуктора, от момента статического сопротивления М^н._т.в. , %. О_п.н. = = = - 0,00998 % где, моменты М^эл.дв._т.в., М^н._т.в., Н*м. 37. Отклонения номинального (допускаемого) вращающего момента М^н._т.в. на тихоходном вале редуктора от необходимого расчётного момента М^н._т.в. %. О_п.н. = = = - 0,009927%                                   38. Действительная (расчётная), радиальная консольная нагрузка К_д на тихоходном вале редуктора принимается равной тяговому усилию, Р_л,Н. К_д. = Р_л. = 7526,24 Н 39. Отклонение действительной радиальной консольной нагрузки К_д на тихоходном вале от допускаемой консольной нагрузки: К_н, %. О_к = = = 0,5818% 40. Определяем возможность консольного крепления барабана лебедки: консольное крепления барабана лебедки, возможно. 41. Определяем межосевое расстояния между быстроходным и тихоходным валами редуктора мм. А = А_wT + A_wб = 250 +160 = 410 мм 42. Определяем сумму радиусов реборды барабана лебедки, корпуса электродвигателя и воздушного зазора между ребордой и корпусом электродвигателя. Зазор обычно принимается равным 50 мм. S_r = + + 50 = + + 50 = 497 мм., где, D_p, d₃₀, мм. 43. Устанавливаем возможность монтажа барабана лебедки, корпуса электродвигателя по одну сторону от боковой стенки редуктора: установка по одну сторону невозможна. 44. Определяем отношения длины барабана лебедки к консольному вылету тихоходного вала (анализ установки вала без дополнительной опоры при допускаемом увеличении К_s, и диаметра барабана). О_б. = = = 4,10 где, размеры l_б.л. , L5, B, мм. 45. Определяем отношения длины барабана лебедки к диаметру барабана лебедки: О_д. = = = 0,75 где, размеры l_б.л., D_б.л., мм. 46. Действительная скорость вертикального подъёма груза полиспастом, рассчитываемая по действительной линейной скорости канала на последнем слое навивки на барабане лебедки, м/с. V_Q.д. = = = 174,66м/с где, частота вращения n_т.в., (мин^-1); диаметр D_б.л., и d_k, мм.                                   47. Отклонения действительной скорости вертикального подъёма груза V_Q.д. от заданной скорости подъёма V_Q. %. Q_v. = = = 5,81% 48. На входном валу редуктора устанавливают двух колодчатые рычажно – грузовые или пружинные автоматически действующие тормоза закрытого типа. При включении электродвигателя тормоз размыкается, при выключении замыкается. Размыкание (растормаживание) этих тормозов осуществляется тормозными электромагнитами (длиноходовыми типа КМТ или короткоходовыми типа МО) или гидротолкателями. Коэффициент запаса торможения К_з.т. определяется в зависимости от режима работы лебедки, по таблице 3. Справочная таблица. Таблица 1.

Режим работы лебедки.	Коэффициент запаса торможения.
Легкий.	1,5
Средний.	1,75
Тяжёлый.	2,0

для среднего режима работы лебедки:

К_з.т. = 1,75

49. Расчетный (необходимый по нормам Госгортехнадзора) тормозной момент на быстроходном вале редуктора, рассчитанный по моменту статического сопротивления М^н_т.в. на тихаходном вале, вале редуктора с учётом режима работы лебедки, Н * м.

М^р_т. = = = 46559 Н *м.

где, момент статического сопротивления М^н_т.в., Н *м.

50. Выбираем по каталогу колодочный тормоз с тормозным моментом ближайшим большим по сравнению с расчётным. Тормоз проверяют на допустимое удельное давление тормозных колодок. Технические характеристики тормоза следующие: