Горизонтальные отстойники
6.67. Горизонтальные отстойники надлежит проектировать с рассредоточенным по площади сбором воды. Расчет отстойников следует производить для двух периодов согласно п. 6.63.
Площадь горизонтальных отстойников в плане Fг.о, м2, следует определять по формуле
(13)
где q — расчетный расход воды, м3/ч, принимаемый согласно п. 6.63;
u0 — скорость выпадения взвеси, мм/с, принимаемая по табл. 18;
aоб — коэффициент объемного использования отстойников, принимаемый равным 1,3.
Таблица 19
| Мутность исходной воды, мг/л | Применяемые реагенты | Средняя по высоте осадочной части отстойника концентрация твердой фазы в осадке, г/м3, при интервалах между сбросами осадка, ч | ||
| 24 и более | ||||
| До 50 | Коагулянт | 9 000 | 12 000 | 15 000 |
| Св. 50 до 100 | “ | 12 000 | 16 000 | 20 000 |
| “ 100 “ 400 | “ | 20 000 | 32 000 | 40 000 |
| “ 400 “ 1000 | “ | 35 000 | 50 000 | 60 000 |
| “ 1000 “ 1500 | “ | 80 000 | 100 000 | 120 000 |
| “ 1500 | Флокулянт | 90 000 | 140 000 | 160 000 |
| “ 1500 | Без реагентов | 200 000 | 250 000 | 300 000 |
Примечание. При обработке исходной воды коагулянтами совместно с флокулянтами среднюю концентрацию твердой фазы в осадке надлежит принимать на 25 % больше для маломутных цветных вод и на 15 % — для вод средней мутности.
При установке в зоне осаждения тонкослойных блоков площадь отстойника следует определять согласно п. 6.64. Блоки следует предусматривать на всей длине отстойника.
6.68. Длину отстойников L, м, следует определять по формуле
(14)
где Нср — средняя высота зоны осаждения, м, принимаемая равной 3—3,5 м в зависимости от высотной схемы станции;
vср — расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника, принимаемая равной 6—8, 7—10 и 9—12 мм/с соответственно для вод маломутных, средней мутности и мутных.
(Измененная редакция, Поправка 2000 г.)
Отстойник должен быть разделен продольными перегородками на самостоятельно действующие секции шириной не более 6 м.
При количестве секций менее шести следует предусматривать одну резервную.
6.69. Горизонтальные отстойники следует проектировать с механическим или гидравлическим удалением осадка (без выключения подачи воды в отстойник) или предусматривать в них гидравлическую систему смыва осадка с периодическим отключением подачи воды в отстойник в случае осветления мутных вод с образованием малоподвижных осадков. Для обмыва стен и днища отстойников следует предусматривать трубопровод с вентилями для присоединения шлангов.
6.70. Для отстойников с механизированным удалением осадка скребковыми механизмами объем зоны накопления и уплотнения осадка надлежит определять в зависимости от размеров скребков, сгребающих осадок в приямок.
При гидравлическом удалении или напорном смыве осадка объем зоны накопления и уплотнения осадка определяется из формулы (10) при продолжительности работы отстойника между чистками не менее 12 ч.
Среднюю концентрацию уплотненного осадка следует определять по табл. 19.
6.71. Для гидравлического удаления осадка следует предусматривать сборную систему из перфорированных труб, обеспечивающую удаление его в течение 20—30 мин.
Дно отстойника между трубами сборной системы осадка надлежит принимать плоским или призматическим с углом наклона граней 45°.
Расстояние между осями труб следует принимать не более 3 м — при призматическом днище и 2 м — при плоском.
Скорость движения осадка в конце труб надлежит принимать не менее 1 м/с; в отверстиях — 1,5—2 м/с; диаметр отверстий — не менее 25 мм, расстояние между отверстиями — 300—500 мм.
Отверстия следует располагать в шахматном порядке вниз под углом 45° к оси трубы.
Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения труб надлежит принимать равным 0,5—0,7.
В начале трубы следует предусматривать отверстие диаметром не менее 15 мм для выпуска воздуха.
Гидравлический расчет сборной системы осадка следует выполнять согласно п. 6.86.
6.72. Напорные гидравлические системы смыва осадка, включающие телескопические дырчатые трубы с насадками, насосную установку, резервуар промывной воды и емкости для сбора и уплотнения осадка перед подачей его на сооружения обезвоживания, следует проектировать для удаления из отстойников тяжелых, трудноудаляющихся осадков, образующихся при осветлении мутных и высокомутных вод.
6.73. Высоту отстойников надлежит определять как сумму высот зоны осаждения и зоны накопления осадка с учетом величины превышения строительной высоты над расчетным уровнем воды не менее 0,3 м.
6.74. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком, следует определять с учетом коэффициента разбавления, принимаемого:
1,5 — при гидравлическом удалении осадка;
1,2 — при механическом удалении осадка;
2—3 — при напорном смыве осадка.
При гидравлическом удалении осадка продольный уклон дна отстойника следует принимать не менее 0,005.
6.75. Сбор осветленной воды следует предусматривать системой горизонтально расположенных дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями или треугольными водосливами, расположенными на участке 2/3 длины отстойника, считая от задней торцевой стенки, или на всю длину отстойника при оснащении его тонкослойными блоками.
Скорость движения осветленной воды в конце желобов и труб следует принимать 0,6—0,8 м/с, в отверстиях — 1 м/с.
Верх желоба с затопленными отверстиями должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике, заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом.
Отверстия в желобе следует располагать на 5—8 см выше дна желоба, в трубах — горизонтально по оси. Диаметр отверстий должен быть не менее 25 мм.
Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть свободным (незатопленным).
Расстояние между осями желобов или труб должно быть не менее 3 м.
6.76. В перекрытии отстойников следует предусматривать люки для спуска в отстойники, отверстия для отбора проб на расстоянии не более 10 м друг от друга и вентиляционные трубы.