Параметры взрывных скважин
3.2.1.1. диаметр скважины:
dc=dи * Кразб,
где dи- диаметр бурового инструмента
Кразб- коэффициент разбура.
тогда: dc=dи*Кразб=244,5*1,02=250мм.
3.2.1.2.Длина скважины:
,
где hу - высота уступа. hу=15 м.
βс - наклон скважины к горизонту. βс=900
lп - длина перебура.
3.2.1.3.Длина перебура:
Ln =dc*Кпер,
где dс - диаметр скважины. dс-250 мм.
тогда: lп=14·0,250=3,5 м.
следовательно, Lс=hy+Ln=15+3.5=18,5 м
3.2.1.4.Длина забойки скважины:
lзаб= Кс·Lс,
где Кс- коэффициент забойки.
(Vкатегория трещеноватости, то Кс=(0,3-0,4)).
Lc- длина скважины.
тогда lзаб = 0,4 ·18,5 = 7,4 м.
3.2.2.Допускаемый габаритный кусок dр взорванной массы по условиям экскавации:
(по Гипроруде)
Емкость ковша E = 8 м³, отсюда следует, что dр=1,4 м.
3.2.3.Эталонный удельный расход ВВ: (определяем по Гипроруде табл. П 7.3):
так как данная порода имеет V степень трещиноватости и f=16, то qэт = 1,2 кг/м3.
3.2.4. Паспортный расход ВВ первого ряда скважин, кг/м3:
q’n= qэт· Квв·Кдс·Кдр·Кβ ,
где
Квв- коэффициент, учитывающий тип ВВ. Квв=1,0 (табл. П.7.4 )
Кдс- коэффициент, учитывающий диаметр скважин. Кдс=1,26(по Гипроруде.)
Кдр- коэффициент, учитывающий степень дробления пород. Кдр=0,87 (по Гипроруде.)
Кβ- коэффициент, учитывающий угол наклона скважин . Кβ= 1 , при β=90 
Отсюда q’n= qэт· Квв·Кдс·Кдр·Кβ =1,2·1·1,26·0,87·1=1,3 кг/м3
При многорядном взрывании удельный расход
второго и последующих рядов:
при V трещеноватости : q”п= (1.12…1.15) g’n ( по Гипроруде ).
Тогда q”п= 1,15·1,3=1,5 кг/м3
3.2.5.Удельная вместимость ВВ в скважинах, кг/м.:
р=7,85· dc2·Δ ,
где dc – диаметр скважин
Δ - плотность заряжания. Δ = 0,94 кг/дм3
тогда : р=7,85·6,25 ·0,94=46,5 кг/м
Расчет линии сопротивления по подошве.
3.2.6.1. Минимально допускаемая линия сопротивления по подошве (ЛСПП) для вертикальных скважин :
W min = h у · ctg α у + z,
где z- минимальное расстояние от скважин первого ряда до верхней бровки.
α у- угол наклона уступа. α у = 80 .
Согласно ЕПБ обычно z >= 2,5м….3м.
тогда 
=15 · сtg 80 +3 =5,6 м.
3.2.6.2 .Максимально возможная ЛСПП по проработке подошвы уступа:
где m -коэффициент сближения скважины. m=0.85-0.9.
dc – диаметр скважины.
γ- плотность породы. γ=3,33 т/м3
тогда: 
=8,8 м.
3.2.6.3.Оптимальная ЛСПП : для вертикальных скважин :
где K 
- коэффициент, учитывающий взрываемость пород. К =1,0
p - вместимость ВВ в скважине.
q'n - паспортный расход ВВ первого ряда.
тогда : 
=6,01м.
Соотношениеw min < Wр
следовательно что ЛСПП рассчитано верно.
Расчет сетки скважин.
3.2.7.1. Расстояние между скважинами:
a=m*W 
,
где m- коэффициент сближения скважин; m=0,7.
Wр- ЛСПП .
тогда: a=0,7* 6=4,2м.
3.2.7.2. Расстояние между рядами:
b=K 
*a,
где Кс - коэффициент сближения ( для трудновзрываемых пород = 0,85).
тогда: b=0,85*4,2= 3,6 м.
3.2.8. Массы зарядов ВВ в скважинах, кг:
1-первого ряда : 
Q1=1,3· 4,2 ·6 ·15= 491 кг.
2- второго ряда : 
;
и посл.рядов.
Q2=1.5 ·4,2 · 4,6 ·15=434 кг.
3.2.9.Предельно допускаемая длина заряда ВВ:
[ l зар]= Lc-Lзаб ,
где Lc- глубина скважины.
Lзаб- глубина забойки.
тогда: [ l зар]= Lc-Lзаб = 18,5-5,55=12,95м.
3.2.10.Фактическая длина колонки заряда в скважинах:
1- первого ряда: 
. где Q1-масса заряда первого ряда;
p- вместимость ВВ в скважинах.
l’зар = 491/ 48=10,22 м.
2-второго ряда: 
. где Q2- масса заряда второго и посл. рядов.
l”зар=434/ 48=9 м.
при этом необходимо выполнение: 
для первого ряда: 10,22 
12,95;
для второго и других рядов: 9< 12,95
Данные условия выполняются, следовательно, параметры подобраны рационально.