Шінші егж-ның орындалуы

1. Р’=800 МВт кезінде берілген шамаға сәйкес желі соңындағы кернеуді ұстап тұру үшін желі басындағы Q­^‘ қуатын анықтайық. Ол үшін мына теңдеуді қолданамыз

500² = (500 – )² +( )²

500² = (500-15,52+Q’*0,277)²+(221,6-Q’*0,0194)²

0,077*Q’² +259,8* Q’ +33830 = 0

Q’₁ = 135,7 Мвар және Q’₂ = 3238 Мвар

екі мәнінен есеп шартын қанағаттандыратын (U₂=500кВ) бірінші мәнін қабылдаймыз.

Сонымен, қуат ағыны

S’=800+j135,7 = 811,4 МВА

және

cos𝛗’= = 0,986

2. Толық қуат ағынын есептейік

Мұндағы - желі өткізгіштігіндегі қуат шығыны.

ΔP₁ = 500² * 1,645*10^-6 = 0,41 МВт

ΔQ₁ = 500² * 967*10^-6 = 241,7 МВт

Бұдан

МВА.

ΔS₁ = 0,41 – j241,7 МВА

Желі басына қатысты тәжге кететін қуат шығыны (1.б суретті қараңыз)

ΔP_тәж = 6,4*250/2 = 0,8 МВт

Онда

МВА.

S₁ = 800 + j135,7 + 0,41 – j241,7 + 0,8 = 801,21 – j106

S₁ = 808,19 МВА

сos𝛗₁= = 0,991

3. Генераторлардың параметр режимдерін анықтайық: cosφ_Г , P_Г, U_Г.

500 кВ қатысты генератор шинасындағы кернеу

мұндағы х_Т1 және R_T1 екі параллель қосылған жоғарылатқыш трансформаторлардың реактивті және активті кедергілері:

X_T1 = = 41,3 Ом

R_T1 = = 1,37 Ом

Онда генератор шинасындағы кернеу

U’_Г = = 497,9 кВ

Генератордың нақты кернеуі

U_Г = * 13,8 = 13,74

Мұндағы k – трансформатордың трансформация коэффициенті.

Жоғарылатқыш трансформаторлардың қуат шығынын анықтайық:

ΔP_СТ = 2*3*0,5 = 3 МВт

ΔP_М = * 1,37 = 3,58 МВт

ΔQ_СТ = = 32,4 Мвар

ΔQ_M = * 41,3 = 107,9 Мвар

ΔS_T1 = 3+3,58+j(32,4+107,9) = 6,58+j140,3

СЭС шинасындағы толық қуат

S_СЭС = 801,21 – j106+6,58+j140,3 = 807,79+j34,3 МВА

Станцияның бір генераторына келетін қуат

S_Г = = 134,53+j5,72 МВА

мұнда n - СЭС генераторлар саны

P_Г = 134,53 МВт cos𝛗 = 0,999

4. Желі соңындағы толық қуат ағынын анықтайық. Ол желідегі шығынды анықтайық

ΔS₁ = *(9,7+j138,5) = 25,34+j361,86

Желі соңына қатысты тәжге кететін қуат шығыны

ΔP_тәж = 6,4*250 = 1,6 МВт

Желі соңы орналастырылған өткізгіштер шығыны U₁=U₂=500 кВ болғандықтан

Қабылдаушы қосалқы станция шинасына келетін қуат ағыны

S₂ = 800+j135,7 – 25,34 – j361,86 – 1,6 – 0,41+j241,7 = 772,65+j15,54 МВA

P₂ = 772,65 МВт, Q₂ = 15,54 Мвар

S₂ = = 772,81 МВA

Сos𝛗₂ = = 0,999

5. Электр тасымалдағыш желінің соңына орнатылған синхронды компенсаторлардың қуатын анықтайық. Ол үшін төмендеткіш автотрансформаторлардағы қуат шығынын және кернеуі 220 кВ шиналардағы жүйенің берілген қуат жүктемесінің коэффициенті (0,85) кезінде реактивті қуатты анықтау керек.

Автотрансформатор өткізгішіндегі қуат шығынын анықтайық

ΔP_СТ = 2*3*0,35 = 2,1 МВт

ΔQ_СТ = = 16,2 Мвар

Автотрансформатор орамдарындағы қуат шығынын есептеу үшін олардың кедергілерін тауып аламыз. Инженерлік есептеулерді қанағаттандыратындай дәлдікпен мынаны аламыз

Автотрансформаторлар үшін номинал қуатқа қатысты , ал автотрансформатордың типтік қуатына қысқа тұйықталу шығындары , көрсетілген. Онда соңғысын пайда коэффициентін ескере отырып, автотрансформатордың номинал қуатына келтіру керек

ΔP_B-H = * 203 = 760 кВт

ΔP_C-H = * 179 = 673 кВт

Онда

ΔP_B = = 219 кВт

ΔP_C = 351 – 219 = 132 кВт

ΔP_H = 760 – 219 = 541 кВт

Бір фазалы автотрансформатордың екінші топ орамаларының активті және реактивті кедергілерін анықтайық

R_BT2 = = 0,5 Ом

R_CT2 = = 0,301 Ом

R_HT2 = = 1,235 Ом

деп алып, мынаны аламыз

U_p.B% = = 10,2 %

U_p.C% = = 0

U_p.H% = = 20 %

Автотрансформатордың орын басу сұлбасының реактивті кедергісі былай анықталады

X_BT2 = = 31,5 Ом

X_CT2 = 0

X_HT2 = = 61,7 Ом

Автотрансформатор орамасындағы қуат шығынын анықтайық.

Жоғарғы кернеу орамасы арқылы ағатын қуат ағыны

S_B = 772,65+j15,54 – 2,1 – j16,2 = 770,55 – j0,66 MBA

Жоғарғы кернеу орамасындағы қуат шығыны

ΔS_B = = 1,19+j74,81 MBA

Жоғарғы кернеу орамасының соңындағы толық қуат ағыны

770,55 – j0,66 – 1,19 – j74,81 = 769,36 – j75,47 MBA

Автортрансформатор орынбасу сұлбасының нөлдік нүктесіндегі кернеуді табайық

U₀ = U_C = = 501,63 кВ

Төменгі кернеу орамасынан автотрансформаторлардың орынбасу сұлбасының нөлдік нүктесіне келетін реактивті қуат Q_H = 380 Мвар тең деп есептейік және жуықтап, төменгі кернеу орамасындағы қуат шығынын есептейік

ΔS_H = = 0,71+j35,41 MBA

Мұнда активті қуат ағынының шығыны ескерілмеген, өйткені ол аз.

Енді орта кернеу орамасының басындағы қуат ағынын табуға болады.

S’_C = 769,36 – j75,47+0,71+j380 = 770,07+j304,53 MBA

Орта кернеу орамасындағы қуат шығыны

ΔS_C = = 0,82 MBA

Ортаңғы автотрансформатор шинасындағы ағын

S_C = 770,07+j304,53 – 0,82 = 769,25+j304,53 MBA

Қуат жүктемесінің коэффициентін анықтайық

cos𝛗_C = = 0,93

Алынған қуат коэффициенті берілгенмен сәйкес келеді, демек қабылданған реактивті қуат шамасы Q_H = 380 Мвар тапсырманың қойылған талаптарын қанағаттандырады. Онда синхронды компенсаторлармен берілетін қуат

Q_CK = 380+35,41= 465,41 Мвар

Орытынды

№3 есептеу-графикалық жұмыста айнымалы тоқ электр берілістердегі орнықты режимдер оқылды. Желілердегі қуат ағынының таралу заңдылықтары, электр берілістегі режимдік сипаттамалар, желі режимдерін анықтайтын кейбір тәуелділіктер, электр беріліс басындағы және соңындағы қуат коэффициенті есептелді және компенсациялық құрылғылар параметрлері есептелді.