Проектный расчет цепи. Принимаю посадку с зазором, т.к

Вариант 4-2

Сопряжение а (ø25).

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение f, т.к. необходимо обеспечить вращение рукоятки, сопряжение подвижное, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 9-й квалитет, для вала - 9-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 8-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю Ra = 3,2 мкм, для вала - Ra = 1,6 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 18-30 мм, для размера отверстия принят 9-й квалитет, а вала 9-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

Сопряжение б (Ø32).

Принимаю переходную посадку, т.к. сопряжение неподвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение js6, соединение неподвижное, втулка сменная, дополнительного крепление нет, точного центрирования не требуется, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно центрирование деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 7-й квалитет, для вала – 5-й степени точности, т.к. принят 6-й квалитет и к деталям предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю Ra = 1,6 мкм, для вала - Ra = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 30-50 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

Сопряжение в (ø25).

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение h, т.к. точного центрирования для деталей не требуется, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 9-й квалитет, для вала - 8-й квалитет, т.к. не нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск параллельности по 8-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 7-й степени точности, т.к. принят 8-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю Ra = 3,2 мкм, для вала - Ra = 1,6 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 18-30 мм, для размера отверстия принят 9-й квалитет, а вала 8-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

Сопряжение г (ø15).

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение g, т.к. необходимо обеспечить вращение рукоятки, сопряжение подвижное, количество опор больше нормального, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю Ra = 1,6 мкм, для вала - Ra = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 10-18 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

Сопряжение д (ø15).

Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.

Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.

Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.

Для размера вала принимаю основное отклонение g, т.к. необходимо обеспечить сборку узла, сопряжение подвижное, количество опор больше нормального, остальные условия нормальные.

Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.

Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.

Для отверстия принимаю Ra = 1,6 мкм, для вала - Ra = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 10-18 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.

Вариант 6-1

Проектный расчет цепи.

Схема размерной цепи.

Обозначение звена Нормальный размер звена, мм Условное обозначение поля допуска размера Проектный расчет цепи. Принимаю посадку с зазором, т.к - student2.ru S, мм Проектный расчет цепи. Принимаю посадку с зазором, т.к - student2.ru Проектный расчет цепи. Принимаю посадку с зазором, т.к - student2.ru i, мм Проектный расчет цепи. Принимаю посадку с зазором, т.к - student2.ru Вид звена
А1 e9 -0,020 -0,050 УМ
А2 c11 -0,13 -0,29 УМ
А3 h14 -0,30 УМ
А4   +0,15 -0,15 УВ
A5   +0,21 -0,21 УВ
АΔ     +0,42 +0,10 ЗАМ
  1. Определение номинального размера замыкающего звена

АΣ = Σ Аj ув - Σ Аj ум = (А4 + А5) - (А1 + А2+ А3 ) = (16 + 45) - (5+50+5) = 1 мм

  1. Определение допуска размера замыкающего звена

= ∆ SA - ∆ IA = 0,42 – (+0,10) = 0,32 мм.

  1. Определение количества единиц допуска для размеров составляющих звеньев.

T (мкм) 320 320

a = —————- = ——————————— = —————————— = 56 ед. допуска,

m +n iA1 + iA2 + iA3 + iA4 + iA5 0,73+1,56+0,73+1,08+1,56

∑ iAj(мкм)

1

4. Определение номера квалитета для размеров составляющих звеньев в зависимости от количества единиц допуска.

Для 9-го квалитета a = 40, для 10-го квалитета a = 64ед. допуска. Так как полученные 56 ед. допуска ближе к 10-му квалитету, то принимаем его.

  1. Предварительное определение предельных отклонений размеров составляющих звеньев.

Так как А1, А2, А3 – валы, а звенья А4 и А5 – прочие, то звенья А1, А2, А3 рассматриваются как основной вал.

∆ SA1 = 0; ∆ IA1 = - 0,048 мм; ∆ SA2 = 0 мм; ∆ IA2 = -0,100 мм;

∆ SA3 = 0; ∆ IA3 = - 0,048 мм; ∆ SA4 = +0,035 мм; ∆ IA4 = -0,035 мм;

∆ SA5 = +0,050 мм; ∆ IA5 = -0,050 мм

  1. Проверка выбранных предельных отклонений размеров составляющих звеньев.

m n

∆S А = ∑ ∆S Aj ув - ∑ ∆IAj уv = (∆S А4 + ∆S А5) - (∆IA1 + ∆IA2 + ∆IA3) =

1 1

=[(+0,035) + (+0,050)] – [(-0,048) + (-0,100) + (-0,048) = + 0,281 мм.

что не удовлетворяет условию задачи ( так как задано ∆S А = + 0,42 мм),

m n

∆I А = ∑ ∆I Aj ув - ∑ ∆SAj уv =( ∆IА4 + ∆IА5 ) – (∆SA1+ ∆SA2 + ∆SA3) =

1 1

= [(-0,035) + (-0,050)]–[0+0+ 0] = -0, 085 мм

что не удовлетворяет условию задачи ( так как задано ∆I А = + 0,10 мм).

  1. Проверка выбранных допусков размеров составляющих звеньев.

ТА = ∆S А - ∆I А = + 0,281 – (-0,085) = 0,366 мм,

что, больше заданного (задано ТА = 0,32 мм).

  1. Отладка цепи.

Так как предварительно полученные ∆SА и ТА не удовлетворяют условию задачи, то выбираем звено компенсатор. Так как ТА получилось больше заданного, ∑ТAj следует уменьшить (должно быть ∑ТAj = ТА).

В данном случае следует уменьшить допуск А2 (валы). Тогда принимаем

∆S А2 = х и решаем уравнение относительно х:

m n

∆S А = ∑ ∆S Aj ув - ∑ ∆IAj ум = (∆S А4 + ∆S А5) - (∆IA1 + х + ∆IA3) =

1 1

=[(+0,035) + (+0,050)] – [(-0,048) + х + (-0,048) = + 0,42 мм.

отсюда

х = -0,42+0,085+0,096 =-0,239 мм

m n

∆ I А = ∑ ∆ I Aj ув - ∑ ∆ S Aj ум = (∆IA4 + ∆IA5)- (∆S А1+ у+ ∆S А3) =

1 1

=[(-0,035) + )-0,050)] – [0 + у + 0] = + 0,10 мм.

Отсюда y = +0,185

  1. Проверка полученных предельных отклонений размеров составляющих звеньев:

m n

∆S А = ∑ ∆S Aj ув - ∑ ∆IAj ум=[(+ 0,035)+(+0,050)]–[(-0,048)+(-0,239)+(-0,048)]= +0,42 мм

1 1

∆ I А = [(-0,035) + (-0,050)] – [0 + 0,185 + 0] = + 0,10 мм.

что удовлетворяет условию задачи.

Ответ: А1 = 5-0,048 , А2 = 50 Проектный расчет цепи. Принимаю посадку с зазором, т.к - student2.ru , А3 = 5-0,048 , А4 = 16±0,035 , А5 = 45±0,05

Наши рекомендации