Расчет поперечных ребер жесткости

Принимаю b_р=80 мм

Принимаю t_р=6 мм

Принимаю b_о.р=180мм

Площадь смятия

R_un – временное сопротивление стали разрыву, R_un = 38Кн/см² [1, табл. 51а].

γ_m – коэффициент надежности по материалу.

Принимаю t_о.р = 6мм.

Проверка принятого сечения ребер на устойчивость.

где Q – расчетная сила Q=283,53 кН;

j =0,889 - коэффициент продольного изгиба определяется по [3,табл.7] в зависимости от марки стали и гибкости

,

где i – радиус инерции расчетного сечения

I_z – момент инерции

Условие выполняется.

Расчет монтажного стыка на высокопрочных болтах.

Расчет накладок на полки.

Принимаю

Принимаю t_н = 0,7см.

Продольная сила в полке.

Q_в.б. – Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов, соединенных одним высокопрочным болтом.

,

где R_bh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта определяется по [1, п. 3.7., ф. 3].

,

где R_bun =110 кН/см² - наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по[1, табл. 61*];

g_b =1 – коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества n болтов;

A_bn - площадь сечения болта нетто, определяемая по [1, табл. 62*] Æ=20 мм, A_bn =2,45см²

m - коэффициент трения, принимаемый по [1, табл. 36*] m=0,42

g_h - коэффициент надежности, принимаемый по [1, табл. 36*] g_h=1,02

к=2 – количество плоскостей сдвига.

Количество болтов.

Принимаю по 4 болта из стали 40Х “селект” на полунакладку.

Принимаю меньшую накладку шириной 6 см., длиной 18 см., толщиной 0,7 см.

Принимаю большую накладку шириной 18 см., длиной 18 см., толщиной 0,7 см.

Расчет накладок на стенку.

Высота накладки

h_нс=h_с-2к_ш-2=120-2*0,5-2=117 см.

Толщина накладки на стенку

. Принимаю толщину накладки на стенку t_нс=0,6 см.

Диаметр болта 20 мм.

Минимальное расстояние от болта до края накладки 1,3d=1,3*2=2,6см

Максимальное расстояние от болта до края накладки 4d=4*2=8см

Минимальное расстояние между болтами 2,5*2=5 см.

Максимальное расстояние между болтами 8*2=16 см.

Момент инерции стенки балки

Ширина накладки на стенку 200 мм

95,75кН < 133,21кН.

Условие выполняется

РАСЧЕТ Центрально – сжатая колонна.

Расчетная продольная сила.

F_гр – грузовая площадь

n_б – количество второстепенных балок на грузовой площади n_б=3

n_э – количество этажей n_э=3

q^чер – расчетная нагрузка на чердачное перекрытие q^чер=4,0 кН/м²

q^снег – расчетная снеговая нагрузка 2,4 кН/м² [2, табл. 4.]

q^кр+н – постоянная нормативная нагрузка от веса покрытия и конструкции кровли q^кр+н =0,9 кН/м²

g^кр+н – коэффициент надежности для веса покрытия и конструкции кровли g^кр+н =1,3

ål_i – длина колонны.

- высота колонны первого этажа

h_загл = 70-100 см – глубина заглубления базы. Принимаю h_загл = 100 см

ål_i = 2*H_эi + H_I = 2*5,7+6,7=18,1 м.

Требуемая площадь колонны:

Зададимся гибкостью λ=90, φ=0,621 [3,табл.7]