Анализ текущего состояния разработки эксплуатационных объектов
На месторождении выделено три эксплуатационных объекта: нижний (основной объект) – залежь нефти пласта D2dz, средний – залежи нефти пластов D3jаr+dzr и верхний – залежи нефти пластов D3tm+sr. В настоящее время в эксплуатации находятся два объекта: D2dz и D3jаr+dzr. В проекте верхний объект (D3tm+sr) имеет подчиненное значение и планируется к вводу в разработку после выработки запасов двух нижних объектов
Нижний эксплуатационный объект (D2dz).
Гидроразрыв D₂dz на скв. 221 (10.12.2015 г.) показал хорошую эффективность, позволив интенсифицировать выработку участка залежи. Результаты анализа мини-ГРП свидетельствуют о слабой напряженности коллектор: забойное давление, смыкания трещины – 223 атм, градиент давления, смыкания трещины – 0,112 атм/м, эффективное давление - 146 атм, эффективность жидкости разрыва – 0,385, время смыкания – 7,9 мин. По результату анализа мини-ГРП были внесены изменения в график закачки: объем подушки увеличен с 90 до 110 м³, расход на стадии "проппант" увеличен с 3,0 до 3,5 м³/мин, масса пропанта снижена с 70т (20/40 – 35т, 16/30 – 35т) до 61т (20/40 – 21т, 16/30 – 40т), конечная концентрация увеличена с 700 до 800 кг/м³. Из-за поломки блендера, ГРП выполнен не в полном объеме - в пласте размещено 51,7т пропанта ВorProp (20/40 – 21т, 16/30 – 30,7т) при концентрации до 600 кг/м³. Рекомендуется проведение исследований (КВУ, КВД), по результату – подбор насосного оборудования (до ГРП Нд = 1441 м, после ГРП динамический уровень вырос до Нд = 103 м).
Неудовлетворительные результаты РИР при изоляции нижнего объекта (D₂dz) были получены на скважинах с неудовлетворительным состоянием ЭК или низким качеством цементного камня.
На скв. 12 (2015 г.) изоляция D₂dz, находившегося под закачкой в системе ППД (при возврате на D₃jar), выполнялась дважды (+РИР ЗКЦ). 7.06.2015 г. (задача №31) выполнена изоляция D₂dz установкой цементного моста желонками (далее - перфорация на депрессии (возврат) D₃jar, ОПЗ), при работе ЭЦН наблюдалась высокая обводненность, значительно превышающая показатели окружающих скважин (D₃jar). При последующем КРС (задача №20 27–28.09.2015 г.) текущий забой был отбит на глубине 1996,2 м, ниже кровли D₂dz (уход жидкости в D₂dz – негерметичность забоя), выполнена повторная изоляция D₂dz установкой взрыв-пакера с подкреплением цементным раствором желонками (29–30.09.2015 г.). При последующем КРС (задача №20 20.11.2015 г.) забой (1966,0 м) герметичен, предполагалось наличие ЗКЦ до забоя (однозначно не определяемое), ЗКЦ была ликвидирована (30.11.2015 г.) установкой цементного моста с поддавливанием в пласт (с предварительной перфорацией спец. отверстий).
Однозначно оценить эффективность метода изоляции ЗКЦ (скв. 12) установкой цементного моста с поддавливанием в пласт (с предварительной перфорацией спец. отверстий) не представляется возможным из-за отсутствия ГИС. Эксплуатационные данные после РИР ЗКЦ и последующего ГРП D₃jar (резкое снижение обводненности) свидетельствуют о достаточно удовлетворительном качестве изоляционных работ.
Метод изоляции нижнего объекта (D₂dz) отсыпкой песком и установкой цементного моста желонками (2015 г. скв. 7 – РИР D₂dz, возврат на D₃jar) показал хорошую эффективность (установка взрыв-пакера не проводилась из-за неоднократного непрохождения приборов). Эксплуатационные данные - низкая обводненность (до РИР пласт D₂dz находился под закачкой в системе ППД) свидетельствуют об удовлетворительном качестве изоляционных работ, при ГИС (задача №28 12–13.04.2015 г.) негерметичности забоя выявлено не было, приток из пласта D₃jar нефтью с водой (обводненность 1,6%).
На скв. 206 (2014 г.) для изоляции нижней части D₂dz (далее – приобщение D₃jar, реперфорация верхней части D₂dz) применялся метод установки цементного моста с последующим разбуриванием, показавший неоднозначную эффективность. После РИР герметичность текущего забоя (2045,2 м) не была определена из-за отсутствия зумпфа, наблюдался приток из изолированного интервала 2040,3–2045,2 м (по ВЧТ), не реперфорировавшегося после РИР. В тоже время, по эксплуатационным данным обводненность (после РИР, приобщения и реперфорации) заметно снизилась, что косвенно подтверждает достаточно удовлетворительное качество изоляции методом установки цементного моста (с последующим разбуриванием и перфорацией). При ГИС 15–17.12.2014 г. (после РИР) пласт D₂dz ориентировочно работал водой. В 2015 г. обводненность продукции скв. 206 (D₃jar, D₂dz) выросла с 60 до 83%, рекомендуется повторить ГИС-ОПП, по результату – полная изоляция D₂dz.
На скв. 221 (2014 г.) оценить эффективность метода изоляции нижней части D₂dz (установкой взрыв-пакера с подкреплением цементным раствором желонками) по ГИС не удалось - по технологическим причинам регистрация профиля притока была отменена Заказчиком, эксплуатационные данные (низкая обводненность) косвенно подтверждают удовлетворительное качество РИР (до РИР из изолированных интервалов наблюдался приток водой).
С целью повышения эффективности РИР ЗКЦ рекомендуется использовать способ прокачки облегченного цементного раствора через спецотверстия под давлением с пакером-ритейнером.
Обязательным условием применения при РИР взрыв-пакеров является удовлетворительное состояние ЭК и хорошее качество цементного камня (исключающее возможность ЗКЦ), а также отсутствие гидродинамической связи между изолированными и работающими интервалами (наличие непроницаемых перемычек или прослоев со значительным ухудшением коллекторских свойств).
Точно оценить эффект от обработки призабойной зоны пласта D₂dz (2015 г. скв. 222, скв. 2) пороховым генератором давления акустическим (ПГДА, ООО «СГК-Регион») не позволяет отсутствие исследований.
На скв. 2 продуктивность после ПГДА по эксплуатационным данным выросла в 1,5 раза (средний прирост дебита нефти составил 20,8 т/сут, эффект продолжается), данные фоновых замеров при отбивке забоя (задача №30 3.10.2015 г., Рфон (ВИП 1920,0 м,
а.о. -1679,9 м) = 9,38 МПа) подтверждают пониженную энергетику участка залежи.
На скв. 222 ОПЗП D₂dz ПГДА проводилась лишь в нижнем интервале 1986,0–1998,0 м, продуктивность после ГТМ заметно снизилась, что может быть связано с кольматацией ПЗП в процессе КРС (глушение, промывка, райберование). Рекомендуется выполнить ГИС-ОПП, регистрацию КВУ (уточнить пластовое давление, гидродинамические характеристики пласта), по результату – углубленная реперфорация неработающих интервалов.
На скв. 225 (D₂dz) разделить эффект (точно оценить эффективность каждого мероприятия) между перфорацией (дострел D₂dz) и ОПЗ спиртокислотной композицией (8% НСl + 20% ИЗПС + 2% МЛ-81Б) не представляется возможным – ОПЗ проводилась сразу после перфорации без исследований. Обработка выполнялась без пакера, распределение закачанной спиртокислотной композиции между дострелянными и ранее эксплуатировавшимися интервалами осталось неизвестным. Давление в процессе закачки было снижено с 107 до 78 атм, что косвенно указывает на улучшение гидродинамической связи с коллектором. По эксплуатационным данным продуктивность после ГТМ (дострел, ОПЗ) выросла в 2,5 раза, негативным фактором явился рост обводненности (дострелянная 3 пачка D₂dz (1953,2–2011,2 м) обводнена).
ОПЗ модифицированным кислотным составом "ХимСервисИнжиниринг" (2014 г. – скв. 204) позволила увеличить продуктивность скважины (точно оценить прирост Кпрод не представляется возможным из-за отсутствия исследований), что связано с частичной ликвидацией загрязнения ПЗП, однако достичь начальной (доаварийной), продуктивности не удалось.
При кольматации порового пространства химическими образованиями, имеющими в своей основе трехвалентное железо, реально действующие методы очистки ПЗП отсутствуют из-за сильной химической устойчивости данных соединений (практически нерастворимы).
Виброволновое депрессионно-химическое воздействие «НПП ОЙЛ-ИНЖИНИРИНГ» (2014 г.) показало хорошую эффективность на нагнетательной скв. 1 – по эксплуатационным данным отмечается значительный прирост приемистости; на нагнетательной скв. 6 эффект менее значительный, что связано с низкими ФЕС (гидропроводность 15,9 мД*м/(мПа*с), пьезопроводность 35 см²/с, проницаемость 0,4 мД), ПЗП чистая – скин = 0,76 (КПД 22–25.09.11, задачи №№17, 39).
Рекомендуется выполнять мероприятия по ОПЗ по результату ГИС (ОПП, КВУ, КВД) при наличии загрязнения ПЗП, при значительной протяженности интервалов перфорации (и наличии непроницаемых перемычек между интервалами) ОПЗ проводить селективно. Для контроля герметичности нижнего пакера при селективных ОПЗ рекомендуется устанавливать в подпакерной зоне автономный манометр, проводить привязку двухпакерной компановки по ГИС.
С целью оценки эффективности применяемых технологий рекомендуется выполнять полный комплекс ГИС (ОПП, ИО, КВУ, КВД) до и после РИР, а также воздействия на пласт.
Средний эксплуатационный объект (D3jar + dzr)
Гидроразрыв D₃jar в основном показывает хорошую эффективность, позволяя интенсифицировать выработку залежи.
Результаты анализа мини-ГРП (ГРП D₃jar 2012–2015 гг. – скв. 208/ скв. 210/ скв. 211/ скв. 226/ скв. 12) свидетельствуют, что коллектора в основном обладают повышенной напряженностью и слабой фильтрацией геля (косвенно указывающей на низкие ФЕС). Забойное давление смыкания трещины составило соответственно 348/ 320/ 356/ 336/ 301 атм, градиент давления смыкания трещины – 0,187/ 0,170/ 0,184/ 0,167/ 0,156 атм/м, эффективное давление – 71/ 92/ 85/ 52/ 99 атм, эффективность жидкости разрыва - 0,694/ 0,719/ – 0,612/ 0,483/ 0,593.
При проведении ГРП D₃dzr в 2012 г. была выявлена зависимость эффективности ГРП от напряжения смыкания трещины: чем выше напряжения, тем ниже эффективность. По данным анализа мини-ГРП выявлены участки с крайне высокой напряженностью коллектора, градиенты давления смыкания трещины составили: скв. 211, 214 – 0,20 атм/м, скв. 215 – 0,21, скв. 216 – 0,16, скв. 213 – 0,15. Вероятно, это связано с наличием дополнительных напряжений, имеющих тектоническую природу: максимальные значения напряжений на скв. 214 (прирост +3,5 т/сут); скв. 215 (прирост +4,9 т/сут); умеренные значения на скв. 216 (прирост +19,5 т/сут, с учетом сбоя при ГРП) и на скв. 213 (получен максимальный эффект + 39,2 т/сут).
Рекомендуется при планировании ГРП учитывать степень напряженности коллектора (выявляется по результату мини-ГРП).
Высокое забойное давление при проведении ГРП может привести к развитию боковых ответвлений трещины (или образованию Т-образной трещины) и ограничению роста основной трещины в длину и ширину. Это ведет в свою очередь к комплексу проблем: так как образуется узкая трещина, ее проводимость снижается, также снижается ее способность к очистке от продуктов распада геля, значительная часть трещины остается загрязненной и исключается из работы. Высокое напряжение смыкания трещины на проппанте усиливает вдавливание в стенки трещины (снижение ширины), увеличивается доля разрушенного пропанта, происходит уплотнение нераспавшихся кусков геля в проппантной пачке (образование полностью недренируемых участков). Боковые ответвления (после смыкания трещины на проппанте) из работы исключаются из-за высоких гидравлических сопротивлений на линии перегиба.
Рекомендуется при проведении ГРП обеспечивать безразмерную проводимость не ниже 1,6 (по данным исследований М.Экономидеса, США), среднюю площадную концентрацию пропанта не ниже 5 кг/м². С целью обеспечения оптимальной проводимости трещины рекомендуется выполнять ГРП при максимально возможной конечной концентрации пропанта. При ожидаемом давлении трещины на проппант (давление смыкания на проппанте минус забойное давление при эксплуатации) до 500 атм, рекомендуется продолжить использовать алюмосиликатные проппанты (например – BorProp) мелкой (20/40) и средней фракции (16/20 или 16/30). При более высоких нагрузках на проппант (для снижения доли разрушенного пропанта) рекомендуется использовать более прочные бокситные проппанты фракций 20/40 и 16/20 (16/30), при аномально высоких нагрузках (свыше 700 атм) – только фракцию 20/40.
С целью обеспечения максимальной эффективности ГРП, для очистки трещины, необходимо своевременное удаление продуктов распада геля. Рекомендуется после завершения ГРП (не поднимая Пакер) проводить вымыв пропанта до необходимого забоя с применением гибкой НКТ (колтюбинг) с последующим поэтапным снижением уровня компрессированием через колтюбинг и отработкой скважины в объеме не меньше объема закачки жидкостей ГРП.
В качестве перспективных технологий ГРП с целью снижения остаточного загрязнения пласта продуктами распада геля (что особенно актуально на участках с низкой энергетикой и низкими ФЕС) рекомендуется применять гелеобразующие системы с пониженным содержанием гуара (азотно-пенные ГРП) или системы на основе мицеллярных растворов, практически не загрязняющие коллектор.
С целью обеспечения максимальной эффективности ГРП рекомендуется проводить полный комплекс исследований (до и после ГРП): кросс-дипольный акустический каротаж, ОПП, ИО, КВД, термометрию до и после мини-ГРП с оперативной интерпретацией (тенденции развития трещины), использовать забойные манометры.
Рекомендуется продолжить практику закачки спирто-кислотной композиции после гидроразрыва для усиления деструкции геля ГРП.
Виброволновое депрессионно-химическое воздействие на D₃jar (скв. 12 – после повторных РИР кровли D₂dz) «НПП Ойл-Инжиниринг» показало низкую эффективность – продуктивный нефтенасыщенный коллектор D₃jar практически не работал (ВНР 8–15.10.2015 г.), слабый приток воды получен предположительно по ЗКЦ снизу. Точно оценить эффективность ПГДА «СГК-Регион» (скв. 210) не представляется возможным из-за отсутствия исследований перед ОПЗ (обработка выполнялась сразу после приобщения пласта D₃dzr и дострела верхней части пласта D₃jar), предполагается низкая энергетика участка залежи.
ОПЗ спирто-кислотной композицией "ОСК" (8% НСl + 25% ИЗПС + 2% ПАВ) на скв. 12 выполнялась сразу после перфорации D₃jar (возврат), при негерметичном забое (выявлено позднее), давление в процессе закачки было снижено с 185 до 150 атм, что косвенно свидетельствует об улучшении гидродинамической связи с коллектором изолированного D₂dz (из-за негерметичного забоя).
Точно оценить эффективность (скв. 7) ОПЗ спирто-кислотной композицией СКК (12% НСl + 20% ИЗПС + 2% ПАВ) не представляется возможным из-за отсутствия исследований перед ОПЗ (обработка выполнялась сразу после вскрытия D₃jar), давление в процессе закачки было снижено со 160 до 120 атм, что косвенно свидетельствует об улучшении гидродинамической связи с коллектором.
Точно оценить эффективность (скв. 209) ОПЗ спирто-кислотной композицией "ОСК" (5% НСl + 25% ИЗПС + 2% ПАВ) не представляется возможным из-за отсутствия исследований (обработка выполнялась сразу после приобщения пласта D₃jar), давление в процессе закачки снизит не удалось (конечное 90 атм, ОПЗ выполнялось через фильтр с пакером и заглушкой (установленными между D₃jar и D₂dz), пакер выше обрабатываемых интервалов отсутствовал).
С целью оценки эффективности применяемых технологий (РИР, ОПЗ) рекомендуется выполнять полный комплекс ГИС (ОПП, ИО, КВУ, КВД) до и после воздействия на пласт. Рекомендуется проводить мероприятия по ОПЗ на скважинах с достаточной энергетикой пласта (не ниже 70% от начального для залежи) при наличии загрязнения ПЗП, выявленного при проведении ГИС. Рекомендуется перед выполнением мероприятий по приобщению, дострелу пластов всегда проводить исследование их текущей нефтенасыщенности и коллекторских свойств, чтобы исключить вскрытие обводненных интервалов. учитывать состояние цементного камня. На скв. 209 рекомендуется выполнить селективные ГДИ D₃jar/D₂dz (регистрация КВД, КВУ), уточнить пластовое давление, гидродинамические характеристики каждого из пластов.