Конструкторско-технологический раздел.

Введение

Главным средством интенсификации производства любого назначения является парк машин, которым располагает государство. Прогресс в развитии общества предопределяется техническим уровнем применяемых машин. Их создание, т.е. конструирование и изготовление, составляет основу машиностроения. Общепризнано, что именно машиностроение является главной отраслью народного хозяйства, которая определяет возможность развития других отраслей.

Применение машин резко увеличивает производительность труда, повышает качество продукции, делает труд безопасным и привлекательным. Это особенно важно для развивающихся государств, поскольку именно машиностроительное производство способствует резкому повышению благосостояния общества. В конкурентной борьбе отдельных государств и фирм неизменно побеждает тот, кто имеет более совершенные машины.

Производство машин является сложным процессом, в ходе которого из исходного сырья и заготовок изготавливают детали и собирают машины. Для обеспечения производства машин необходимо решить комплекс задач, связанных с технологической подготовкой их производства, и реализовать разработанные технологические процессы в действующих производственных системах-заводах, цехах, участках, обеспечивая при этом требуемое качество изделий на всех этапах технологического процесса в течение всего срока выпуска изделий.

В решении этих сложных и разнообразных вопросов основная роль принадлежит технологам-машиностроителям. Технология машиностроения является комплексной инженерной и научной дисциплиной, синтезирующей технические проблемы изготовления машин заданного качества с решением целого ряда организационных и экономических задач. Эти задачи вытекают из необходимости обеспечить выпуск изделий в определённом производственной программой количестве, в заданные сроки и при наименьшей себестоимости. Так, при освоении нового изделия отрабатывают конструкцию изделия на технологичность, а затем разрабатывают технологический процесс изготовления деталей и сборки изделия. При этом приходится решать и смежные технологические задачи, связанные с выбором и заказом исходных заготовок, термической обработкой заготовок на разных этапах технологического процесса, нанесением покрытий и т.д.

Технологический процесс всегда неоднозначен. Много вариантность разработки технологического процесса связано с преодолением существующих трудностей. Каждый разработчик процесса, анализируя многие факторы, приходит в итоге к определённому технологическому решению. Однако нельзя гарантировать, что именно принятое решение является наиболее приемлемым, поскольку задача разработки процесса с самого начала содержала много неизвестных факторов, в ряде случаев использовались гипотезы и предположения частного характера. Поэтому в настоящее время для решения многовариантных задач с успехом применяют ЭВМ. При этом удается не только учесть многие одновременно действующие факторы, но и выработать единое решение за короткое время.

Повышение эффективности современного машиностроительного производства на основе комплексной механизации и автоматизации технологических процессов означает широкое применение гибких производственных систем, робототехнических комплексов и другого основного и вспомогательного технологического оборудования, управляемого от ЭВМ, обеспечивающих автоматизацию механической обработки и сборки изделий.

Цель дипломного проекта: систематизация, закрепление и расширение знаний теоретических методов технологии машиностроения.

Задачи дипломного проекта:

- предложить и обосновать усовершенствование в базовом технологическом процессе;

- произвести требуемые расчеты на измененную операцию.

Инженерная часть

Конструкторско-технологический раздел.

Ra 2,5 мкм

После проведённых качественной и количественной оценок детали на технологичность, можно сделать вывод, что деталь частично технологична

Как видно из таблицы 4.4, в техпроцессе применяют в основном стандартный покупной режущий инструмент. Отметим, что на токарных операциях применены резцы с напайными пластинами из твердого сплава. Вместе с тем применен и спец.инструмент: хон, шевер. Обработка ведется с применение СОЖ, что позволяет вести ее с высокими скоростями резания и сохранением оптимальных периодов стойкости инструмента.

Таблица 8 - Вспомогательный инструмент

Номер операции	Наимено-вание инст-румента	Установка	Обозначе-ние, ГОСТ
на станке	режущего инструмента
Способ	Размеры посадочного элемента	Способ	Размеры посадочного элемента
00300 Токарная	Стойка	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6720-5084
Стойка	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (9 шт.)	6729-5103
00310 Вертикально- сверлильная	Опора	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	7030-5692-01
Втулка	По конической поверхности	Конус Морзе №5	По конической поверхности	Конус Морзе №4	6112-0713
00500 Токарная – много-резцовая	Кронштейн	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6675-5008
Продолжение таблицы 8
Номер операции	Наимено-вание инст-румента	Установка	Обозначе-ние, ГОСТ
на станке	режущего инструмента
Способ	Размеры посадочного элемента	Способ	Размеры посадочного элемента
	Оправка для резца	По конической поверхности	Конус Морзе 3	По цилиндрической поверхности	d=50 мм	6702-5069
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6725-5150
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (6 шт.)	6725-5151
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6725-4109
Стойка для резца	По плоской поверхно сти винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6725-5007
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (6 шт.)	6725-5152
Продолжение таблицы 8
Номер операции	Наимено-вание инст-румента	Установка	Обозначе-ние, ГОСТ
на станке	режущего инструмента
Способ	Размеры посадочного элемента	Способ	Размеры посадочного элемента
	Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6725-5153
Кронштейн	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6675-5036
Оправка для резца	По конической поверхности	Конус Морзе 3	По цилиндрической поверхности	d=50 мм	6702-5070
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6725-4111
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6727-5064
01000 Токарная – много-резцовая	Стойка для резцов	По плоской поверхности	Винт М ГОСТ 11738-84	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75	6725-4102
Продолжение таблицы 8
Номер операции	Наимено-вание инст-румента	Установка	Обозначе-ние, ГОСТ
на станке	режущего инструмента
Способ	Размеры посадочного элемента	Способ	Размеры посадочного элемента
		винтами	(2 шт.)		(3 шт.)
Оправка для резцов	По конической поверхности	Конус Морзе 3	По цилиндрической поверхности	d=50 мм	6500-5227
Шаблон для настройки канавочных резцов	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	-	-	7052-5054
Стойка	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6725-5036
Оправка для резца	По конической поверхности	Конус Морзе 3	По цилиндрической поверхности	d=50 мм	6500-5220
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6727-5084
Стойка для резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (2 шт.)	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 1488-75 (3 шт.)	6725-5175
Продолжение таблицы 8
Номер операции	Наимено-вание инст-румента	Установка	Обозначе-ние, ГОСТ
на станке	режущего инструмента
Способ	Размеры посадочного элемента	Способ	Размеры посадочного элемента
	Копировальное устройство	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (3 шт.)	-	-	7919-5003
01500 Алмазно - расточная	Оправка для резца	По цилиндрической поверхности	D=50 мм	По плоской поверхности винтом	Винт М ГОСТ 1488-75	6708-5019
Приспособление для установки резца	По плоской поверхности винтами	Винт М ГОСТ 11738-84 (3 шт.)	-	-	8519-5122
Установочный валик	По цилиндрической поверхности	D=30 мм	-	-	8299-5092
Зубо-фрезерная	Оправка для фрезы	По цилиндрической поверхности	D=70 мм	По цилиндрической поверхности	d=50 мм	6224-5031
05000 Слесарная	Оправка для резцов	По цилиндрической поверхности	D=50 мм	-	-	6409-5001
05010 Зубо-фасочная	Оправка для фрезы	По цилиндрической поверхности	D=70 мм	По цилиндрической поверхности	d=50 мм	6224-5031
Продолжение таблицы 8
Номер операции	Наимено-вание инст-румента	Установка	Обозначе-ние, ГОСТ
на станке	режущего инструмента
Способ	Размеры посадочного элемента	Способ	Размеры посадочного элемента
09000 Хонинго-вальная	Патрон д/хона	По цилиндрической поверхности	D=100 мм	По цилиндрической поверхности	d=24 мм	6159-5004
09500 Хонинго-вальная	Патрон д/хона	По цилиндрической поверхно сти	D=100 мм	По цилиндрической поверхнос ти	d=24 мм	6159-5004
Зубо-фасочная	Оправка для круга	По цилиндрической поверхности	D=120 мм	По цилиндрической поверхности	d=32 мм	6284-5024
Зубо-фасочная	Оправка для круга	По цилиндрической поверхности	D=120 мм	По цилиндрической поверхности	d=32 мм	6284-5024

Таблица 4.5 – Средства технического контроля

№ операции	наименование инструмента (прибора) и эталона	вид инструмента	точность измерения, мм	допуск на измеряемый размер, мм	время на 1-но измерение, мин
	штангенциркуль	станд.	0,1	1,0	0,12
нутромер Ø100,5+0,87	станд.	0,01	0,87	0,18
шаблон 9±0,1	спец.	0,2	0,2	0,07
шаблон 13,85+0,25	спец.	0,25	0,25	0,07
пробка Ø99,2+0,23	спец.	0,23	0,23	0,09
нутромер Ø103,6+0,46	станд.	0,01	0,46	0,17
скоба Ø92,5-0,3	спец.	0,3	0,3	0,06
	нутромер НИ 100-160	станд.	0,01	0,035	0,17
индикатор ИЧ 0-10 кл.1	станд..	0,01	0,035	-
кольцо Ø110	спец.	-	-	-
	штангенциркуль	станд.	0,1	0,43	0,12
пробка Ø8,43+0,3	спец.	0,3	0,3	0,06
пробка Ø11,5+04,3	спец.	0,43	0,43	0,06
пробка М10-7Н ПР НЕ	станд.	7Н	7Н	0,21
	скоба Ø18,5-0,2	спец.	0,2	0,2	0,06
	шаблон 42±0,31	спец.	0,4	0,4	0,07
	скоба Ø130-1,6	спец.	0,029	0,029	0,15
приспособление контрольное	спец.	0,01	0,06	0,06

В технологическом процессе применены быстродействующие измерительные инструменты (стандартные и специальные). Точность измерения достаточно высокая, погрешность измерения не превышает 25% допуска на измеряемый размер. Оснащенность измерительными средствами операций обработки хорошая.

2.1.5 Предложения по усовершенствованию базового варианта технологического процесса

В результате анализа заводского технологического процесса предлагаются следующие усовершенствования:

1. на операции 005 Токарно-многорезцовая, выполняемую на станке 1К282 заменить стандартные резцы 2100-1015 на резцы 2102-5005 с пластинами SNMG-150612-PR GC 4225 Sandvik

2. Вместо операции 031, выполняемой на станке модели 2С170, ввести операции:

- 031. Вертикально – сверлильная. Выполняется на станке модели 2Н125. На операции будет обрабатываться отверстие Ø101.

В базовом варианте используeтся специальный вертикально - сверлильный станок модели 2С170, используемый для специальных наладок. На данном станке использован 3-позиционный поворотный стол и 8-шпиндельная коробка. Имеет значительно большую площадь за счет поворотного стола (1,29х0,875 мм без учета поворотного стола против 0,91х0,55 мм и 1,13х0,805 мм по данным [1]).

Более энергоемкий (7,5 кВт против 1,5 кВт и 2,2 кВт по данным [1]).

Предлагаемый станок выполнен специальным, непереналаживаемым, только под заданную деталь,заданную годовую программу N=5000 шт, которую он выполнит за 1-2 недели и остальное время будет простаивать.

В предлагаемом варианте используются менее производительные станки указанные выше, но более экономичные, как было отмечено, по площади и мощности станки, которые могут быть применены и для других деталей.

Рисунок 6.3.1 – Эскиз операции 0030

Рассмотрим погрешность установки заготовки в трехкулачковом самоцентрирующем патроне.Для любого приспособления в общем виде погрешность установки определяется как сумма трех погрешностей:

Е_у=Е_б + Е_З + Е_ПР ,

Е_у – отклонение фактически достигнутого положения заготовки при установке от требуемого;

Е_б – погрешность базирования; Еб=0

Е_З – погрешность закрепления; Ез=0

Е_ПР – погрешность положения; Епр=0.

В свою очередь Епр сосотит из

Епр = Еп + Ес + Есб + Еи,

Где Еп-погрешность, связанная с направлением режущего инструмента Еп=0

Ес-погрешность установки приспособления на станке, Ес=0, откуда следует что погрешность установки заготовки в трехкулачковом самоцентрирующем патроне = 0.

Рисунок 6.3.3- схема обработки на 1 установе токарной операции 005.

Для данной схемы базирования погрешности базирования для всех выдерживаемых размеров равны нулю:

- для диаметральных размеров – потому что патрон самоцентрирующий;

- для линейных размеров, потому что для одного размера технологическая база совпадает с измерительной, а остальные размеры проставлены до поверхностей, обрабатываемых с одного установа.

Во втором установе (рисунок 7.2.2) в качестве баз используются обработанные в первом установе центрально отверстие (разжимная оправка) и торец ступицы. Так как оправка разжимная, погрешности базирования всех размеров равны нулю по причинам, аналогичным первому установу.

Рисунок 6.3.4- схема обработки на 2 установе токарной операции 005.

На токарной операции 00600 в качестве баз используются необработанные наружная поверхность бодьшего венца и торец венца с его стороны.. Базирование производим в трехкулачковом самоцентрирующем патроне.

Рисунок 6.3.5- схема обработки на токарной операции 00600.

Для данной схемы базирования погрешности базирования для всех выдерживаемых размеров равны нулю.

На токарной операции с ЧПУ 00900 в качестве баз используются необработанные наружная поверхность бодьшего венца и торец венца с его стороны.. Базирование производим в трехкулачковом самоцентрирующем патроне.

Рисунок 6.3.6- схема обработки на токарной операции 00900.

Для данной схемы базирования погрешности базирования для всех выдерживаемых размеров равны нулю

На токарной операции 01000 На станке 1К282 производится токарная обработка на восьми позициях (рисунок 7.2.5).В качестве баз используются обработанные наружная поверхность большего венца и торец венца с его стороны.. Базирование производим в трехкулачковом самоцентрирующем патроне.

Рисунок 6.3.7- схема обработки на токарной операции 01000

Для данной схемы базирования погрешности базирования для всех выдерживаемых размеров равны нулю

На зубофрезерной операции 00450 и 04700, зубошевинговальной операции 06000, зубообкатных операциях 0105 и 065, хонинговальной операции 09000 детали базируются по внутреннему отверстию на разжимной оправке с упором в торец, поэтому погрешность базирования равна нулю.

Принятые схемы базирования на операциях обеспечат выполнение всех размеров и технических требований согласно чертежу шестерни.

2.1.10 Выбор варианта технологического маршрута по критерию минимальной себестоимости

При выборе варианта операции затраты определяются в виде удельных величин на один станко-час работы оборудования [5, с.80].

где S_з – основная и дополнительная зарплата с начислениями, руб/ч;

S_ч.з – часовые затраты на эксплуатацию рабочего места, руб/ч;

Е_н – нормативный коэффициент экономической эффективности капитальных вложений;

К_с,К_з – удельные часовые капитальные вложения соответственно в станок и здание, руб/ч.

S_З = ·С_ТФ·к·у, [5, с.81]

где =2,66 – коэффициент к часовой тарифной ставке, учитывающий оплаты за переработку норм, за работу по технически обоснованным нормам, премию, дополнительную зарплату, льготы и выплаты из фондов общественного потребления (включая отчисления на социальное страхование), [5, с.81];

С_ТФ – часовая тарифная ставка станочника-сдельщика соответствующего разряда, руб/ч;

к – коэффициент учитывающий зарплату наладчика; для серийного производства к=1, т.к. обычно наладка производится самим рабочим;

y – коэффициент штучного времени, учитывающий оплату труда рабочего при многостаночном обслуживании.

Часовые затраты на эксплуатацию рабочего места:

; [5, c.81]

где – практические часовые затраты на базовом рабочем месте, руб/ч;

Для серийного производства:

; [5, c.81]

Здесь и далее цены, приведенные в литературах [2] и [5], умножаются на коэффициент K=3, позволяющий примерно привести их к современным условиям.

– коэффициент, показывающий, во сколько раз затраты, связанные с работой данного станка, больше, чем аналогичные расходы, связанные с работой базового станка.

Капитальные вложения в станок и здание:

; ;[5, с.84]

где Ц – балансовая стоимость станка, руб.;

– стоимость 1м² площади цеха, руб.; =375 руб. [5, с.84].

=4055 ч – эффективный годовой фонд времени оборудования;

=0,8 – коэффициент загрузки станка для серийного производства;

A – производственная площадь, занимаемая станком, с учетом проходов.

А=a·К_А; [5, c.84]

где а – площадь станка в плане, м²;

К_А – коэффициент, учитывающий дополнительную производственную площадь.

В данной работе будем сравнивать операции обработки отверстия действующего и предлагаемого техпроцессов.

Действующий вариант.

Операция 0031. Вертикально-сверлильная.

Выполняется на специальном вертикальном 6-шпиндельномстанке с поворотным столом модели 2С170. Т_шт = 3,36 мин.

Предлагаемый вариант.

Операция 0031. Вертикально-сверлильная. Выполняется на станке 2Н125 .На операции будет обрабатываться отверстие Ø101,5 .Т_шт = 0,77 мин

Предложение вызвано тем, что в базовом варианте используeтся вертикально - сверлильный станок модели 2С170, используемый для специальных наладок. На данном станке использован 3-позиционный поворотный стол и 8-шпиндельная коробка. Станок очень производительный, т.к. загрузка-выгрузка детали производится во время обработки. Однако, такой станок дороже простых вертикально - сверлильных станков не менее, чем в 10 раз, имеет значительно большую площадь за счет поворотного стола, более энергоемкий. Станок выполнен специальным, непереналаживаемым, только под заданную деталь. Заданную годовую программу он выполнит за 1-2 недели и остальное время будет простаивать.

В предлагаемом варианте используются менее производительные, но более экономичные по цене, площади и мощности станки, которые могут быть применены для других деталей.

Исходные данные:

Станок – 2С170; Оптовая цена – Ц_ОПТ = 53700 руб; Тогда Ц=1,1· Ц_ОПТ =

=1,1·53700 = 59070 руб; Площадь станка а= 2,6х2,1=5,46 м² ; и

А= a·К_А =5,46х3,0=16,38 м² ; Разряд работы станочника – 4; С_ТФ=2,01 руб/ч;

Расчет:

S_З = 2,66х2,01х1х 1 =5,35 руб/ч;

= 18,21 руб/ч;

=1,89 руб/ч ;

S_П.З =5,35+2,73+0,15(18,21+1,89)=11,1 руб/ч

Теперь рассчитаем затраты по предлагаемому варианту обработки. Исходные данные:

1.Станок – 2Н125; Оптовая цена – Ц_ОПТ = 4260 руб; Тогда Ц=1,1· Ц_ОПТ =

=1,1·4260 = 4686 руб; Площадь станка а= 1,13х0,805=0,91 м² ; и

А= a·К_А =0,91х4=3,64 м² ; Разряд работы станочника – 3; С_ТФ =1,82 руб/ч;

Расчет:

S_З = 2,66х1,82х1х 1 =4,84 руб/ч;

= 1,44 руб/ч;

=0,42 руб/ч ;

S_П.З =4,84+0,87+0,15(1,44+0,42)= 5,99 руб/ч

Технологическая себестоимость операции механической обработки (руб.) определяется по формуле [5, c.84]:

где – штучно-калькуляционное время на операцию, мин.

= 1,3 – коэффициент выполнения норм.

Действующий вариант

Предлагаемый вариант

Итак, технологическая себестоимость обработки предлагаемого варианта ниже, чем для действующего техпроцесса, поэтому в принятом техпроцессе обработку отверстия будем производить на станке 2Н125 .

Таблица 6.4 – Сравнительные данные по параметрам себестоимости 2-х вариантов техпроцесса

Показатели	Действующий вариант	Предлагаемый вариант
Станок	2С170	2Н125
Производственная площадь, занимаемая станком, с учетом проходов, А м2	16,38	3,64
Оптовая цена, ЦОПТ, руб.
Разряд работы станочника
Часовая тарифная ставка станочника-сдельщика соответствующего разряда, СТФ руб/ч;	2,01	1,82
Штучно-калькуляционное время на операцию ,мин.	3,36	0,77+0,74=1,51
Удельные производственные затраты	11,1	5,99
Технологическая себестоимость обработки , руб.	0,47	0,11

Итак, технологическая себестоимость обработки предлагаемого варианта ниже, чем для действующего техпроцесса, поэтому в принятом техпроцессе обработку будем производить на станке 2Н125.

Расчет режимов резания

Расчет режимов резания ведется на измененную операцию.

Измененными являются операции 0031.

Операция 0031. Вертикально-сверлильная. Выполняется на станке 2С170

Зенкеровать отверстие Ø101 мм.

Последовательность расчетов выполняем по [6, карта С-1].

Длина рабочего хода

L_Р.Х = L_РЕЗ +y +L_ДОП,

где L_РЕЗ – длина резания, мм;

y – длина подвода, врезания и перебега инструмента, мм;

L_ДОП - дополнительная длина рабочего хода, вызванная в отдельных случаях особенностями наладки и конфигурации детали, мм.

L_РЕЗ = 102 мм

y =2 мм

L_ДОП =0 мм – особенностей нет.

L_Р.Х =102+2=104 мм

По [6, карта С-2] находим рекомендуемые значения подачи на оборот:

для сверла Ø101,5 мм - S₀ =0,35 мм/об – по 3-й группе подач; [6, с.112]

Стойкость в минутах резания

Т_Р =Т_М·λ, [6, карта С-2]

где Т_М - стойкость в минутах машинной работы станка;

λ – коэффициент времени резания.

λ= L_РЕЗ / L_Р.Х =102/104=0,9

Т_М =90 мин [6, с.114]

Т_Р = 90·0,9=81 мин

Частота вращения шпинделя

n=1000V/πD =1000·15/π·101,5 =47,06мин^-1 – для зенкера Ø101,5 мм;

Скорость резания принимаем по следующему расчету:

V= πD n/1000 = 3,14·101,5·47,06/1000=15 м/мин – для зенкера Ø101,5 мм;

Минутная подача

S_М = S₀ ·n=0,35·47,06=16,47мм/мин – для зенкера Ø101,5 мм;

Принимаем для шпинделя станка: S₀ =0,35 мм/об; n_ШП=45 мин^-1 ;

Тогда принятое значение для шпиндельной коробки: S_М =0,35·45=15 мм/мин

Действительные значения подач на оборот для шпинделей:

S₀ =15/45=0,33 мм/об - для зенкера Ø101,5 мм;

Основное время обработки

Т₀ =L_Р.Х / S_М =104/15=6,9 мин

Проверочные расчеты

а) определение осевой силы резания в кГ

Р₀ =Р_ТАБЛ ·к, [6, с.124]

где Р_ТАБЛ – табличное значение силы, кГ;

к – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;

Р_ТАБЛ =150 кГ - для зенкера Ø101,5 мм; [6, с.124]

К=1,1 [6, с.125]

Р₀=150·1,1=165 кГ=1620 Н - для зенкера Ø101,5 мм;

б) определение мощности резания

N_РЕЗ =N_ТАБЛ ·к_N ·n/1000, [6, с.126]

где N_ТАБЛ - табличное значение мощности, кВт;

к_N - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;

n - частота вращения шпинделя, мин^-1 .

N_ТАБЛ =0,7 кВт - для зенкера Ø101,5 мм; [6, с.127]

к_N =1,1

N=0,7·1,1·45/1000=0,32 кВт; для зенкера Ø101,5 мм;

в) проверим по допустимым значениям

8320 Н<9000 Н – условие выполняется

Должно выполняться условие

N_РЕЗ ≤1,2N_ДВ ·η,

где N_ДВ – мощность электродвигателя станка, кВт;

η – КПД станка.

1,2N_ДВ · η =1,2·2,2·0,8=2,11 кВт; 1,46<2,11 кВт

Значения Р₀ и N_РЕЗ меньше допустимых, следовательно, обработка на данном станке 2Н125 при принятых режимах резания возможна.

Режимы резания на остальные операции рассчитываем аналогично, результаты расчетов заносим в таблицу 7.2.1.

Операция, позиция, переход	t, мм	Lрез/Lр.х. мм	λ	Тм/Тр, мин	So, об/мин	V ,м/мин	n, мин-1	Sм, мм/мин	То, мин
003.Токарная					0,24				2,5
0031. Вертикально-сверлильная					0,35				2,5
005.Токарная
Установ А	Позиция I Загрузочная
Позиция III 1.Подрезать торец. 2. Точить поверхность Ø149		24/34     25/35	0,84     0,75		0,35     0,35	27,7     21,7		21,31     16,45	1,1
Позиция V 1. Подрезать торец.. 2.Точить поверхность Ø138		30/40   72/82	0,75   0,87		0,35   0,35	21,7   17,86		17,57   17,57
Позиция VII 5. Подрезать торец 6. Точить поверхность Ø130 и фаску Ø113	1,5     1,5	96/106	0,9     0,75		0,35     0,32			11,4     11,4
Установ Б	Позиция II 1.Точить поверхность Ø167 2.Точить поверхность Ø115 3. Расточить отв. Ø106,5	1,5	45/55   2/6     96/106	0,8   0,3     0,9		0,35   0,35     0,35			17,57
Позиция IV 2.Точить поверхность Ø163,8 3. Расточить отв. Ø108,7	1,5	20/30     96/106	0,6     0,9		0,35     0,35	57,3     57,3		17,57
Позиция VI 1. Расточить отв.Ø106,5		96/106	0,75		0,35			19,95
Позиция VIII 1. Расточить фаску отв.Ø114		2/6	0,3		0,35			19,95
	009. Токарная с ЧПУ
	1.Подрезать торец Ø292,5	2,7	15/20	0,75		0,6				0,28
	2.Точить поверхность Ø114за 2 прохода и фаску		15,3/20	0,76		0,6				0,33·2
	4. Точить поверхностØ109		26/30	0,87		0,6				0,42
	5.Подрезать выточку Ø138	0,5	6,5/8	0,81		0,6				0,05

010 Токарная
Установ А	Позиция I Загрузочная
Позиция III 1.Подрезать торец. 2. Точить поверхность Ø149		24/34     25/35	0,84     0,75		0,35     0,35	27,7     21,7		21,31     16,45
Позиция V 1. Подрезать торец.. 2.Точить поверхность Ø138		30/40   72/82	0,75   0,87		0,35   0,35	21,7   17,86		17,57   17,57
Позиция VII 1. Точить поверхность Ø140 и фаску	1,5	96/106	0,9		0,35			11,4
Установ Б	Позиция II 1.Точить поверхность Ø167 2.Точить поверхн Наши рекомендации Технологический раздел Технологический раздел Технологический раздел Конструкторско-технологический раздел КОНСТРУКТОРСКО – ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ Раздел 6. Технологический процесс производства лекарственных средств: технологический контроль Раздел 10. Технологический процесс производства лекарственных средств для парентерального применения: технологический контроль Раздел 8. Технологический процесс производства капсул: технологический контроль Раздел 9. Технологический процесс производства мягких лекарственных форм: технологический контроль Раздел 7. Технологический процесс производства экстракционных препаратов: технологический контроль ← Предыдущая страница | Следующая страница →