Моделирование состояния жидких
И ВЗВЕШЕННЫХ ТВЕРДЫХ ФАЗ
ПРОДУКТИВНЫХ ПЛАСТОВ В ПОЛЕ
УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ
2.1. Поведение остаточных фаз нефти и воды и изменение относительных проницаемостей фаз.
Известно, что если пористая среда насыщена двумя несме-шивающимися жидкостями и достигнута некоторая предельная остаточная насыщенность среды по одной из них, то фазовая проницаемость для последней обращается в нуль. Это означает, что остаточная жидкость разбивается в поровых каналах на отдельные, не связанные друг с другом капли и скопления, которые изолированы - окружены со всех сторон жидкостью противоположной фазы и неподвижны при ее фильтрации в равновесных условиях. И это при том, что объемное содержание остаточной жидкости в порах может быть довольно высоким.
Данное явление во многом определяет остаточную нефтена-сыщенность обводненных пластов и является причиной снижения приемистости нагнетательных скважин из-за "защемления" в порах коллектора нефтяной фазы, а также снижения продуктивности добывающих скважин (часто вплоть до нуля) при попадании в нефтенасыщенный коллектор воды.
В работах [119, 120] высказывается предположение, что вибрационное встряхивание может на короткое время восстанавливать связность и фильтрационное течение остаточной фазы. Имеются экспериментальные данные [203], свидетельствующие о возможности продвижения изолированных включений нефти в природных материалах в условиях повышенной скорости фильтрации при сильном гидродинамическом напо-
ре. Авторы этих исследований объясняют этот эффект, отталкиваясь от развитых в теории перколяции соображений о распределении изолированных включений по размерам, и полагают, что с увеличением гидродинамического напора некоторая часть достаточно больших включений изолированной фазы может приобрести подвижность.
В работах А.Я. Хавкина [124, 125, 181, 184] показана возможность движения изолированной нефти под влиянием физико-химических факторов, при этом нефть диспергируется на отдельные изолированные части, распределение которых по размерам определяется капиллярным гистерезисом в системе нефть - вода - твердая фаза.
Оценим возможность увеличения подвижности изолированных капель остаточной фазы - ганглиев в поле упругих колебаний на модели движения межфазных менисков в поровых каналах, представленных системой поровых расширений, соединенных поровыми сужениями. Подобная модель поровой среды характерна, например, для хаотической упаковки шаров или для уплотненного кварцевого песка.
Рассмотрим отдельную "защемленную" в микропоре среды каплю нефти внутри водной фазы. Положение и устойчивость межфазной границы контакта нефти и воды в сужении порово-го канала (рис. 2.1.1) зависят от свойств жидкостей, поверхностного натяжения жидких фаз, адгезии жидкостей к твердой фазе, адгезионного натяжения атв - атн, действующего со стороны твердого тела на единицу длины контура смачивания и препятствующего продвижению воды в глубь сужения. Если преодолеть энергетический барьер адгезионных сил сцепления нефти с твердой фазой, то угол избирательного смачивания становится острым и вследствие реализации капиллярных сил вода выталкивает нефть из сужения в более широкую часть порового
Рис. 2.1.1. Положение межфазного мениска в по-ровом сужении фильтрационного канала среды:
1 - твердая фаза; 2 - вода; 3 - нефть
канала.
Поскольку плотности фаз различаются, то при наложении на систему упругих колебаний естественно предположить возникновение инерционных сил, пропорциональных разности плотностей фаз рв - рн и колебательному ускорению среды "%. Далее, если задать значение колебательного смещения порядка эффективного радиуса поровых каналов среды ^ = R3$, то эти добавочные силы можно оценить как
/ин = 27ТДзф(Рв-Рн)|. (2.1.1)
Тогда условие вибрационного преодоления адгезионного барьера смачивания и нарушения метастабильности системы можно выразить в виде
Дэ2ф(Рв-Рн)|>(атв-атн), (2.1.2)
где атв, атн - соответственно поверхностные натяжения на границах твердое тело - вода, твердое тело - нефть.
Выражая адгезионное натяжение атв - атн через работу сил
адгезии Wa = 2^^сгтвсгнв как
aTB-aTH = Wa-aHB, (2.1.3)
где \|/ - безразмерный коэффициент, характеризующий свойства контактирующих фаз, получаем условие для оценки порогового значения колебательного ускорения среды при колебательных смещениях, соизмеримых с радиусами поровых каналов:
v >
В гл. 3 при описании лабораторных исследований фильтрационных процессов в поле упругих колебаний будет показано сравнение оцениваемых по выражению (2.1.4) величин для параметров нефти, воды и пористой среды, соответствующих условиям экспериментов, с пороговыми значениями колебательного ускорения, определенными опытным путем.
Сформулируем теперь перколяционную модель, позволяющую описать макроскопический эффект изменения относительных проводимостей среды, исходя из условия мобилиза-
ции остаточной фазы и рассмотренного процесса капиллярного перераспределения нефти и воды под влиянием внешнего колебательного воздействия.
Отметим, что перколяционно-теоретическое описание многофазной фильтрации, как и в целом нетрадиционное направление - микромеханика многофазного течения, позволяет дополнить существующую классическую теорию Маскета - Ле-веретта детальными механизмами движений на уровне поро-вых каналов и ансамблей пор среды. Это позволяет учесть влияние на фильтрацию различных физических и физико-химических процессов и явлений, таких, например, как двухфазная фильтрация в электрическом поле, отложение солей и сужение пор в процессе фильтрации, гетерогенная смачиваемость пор среды [73, 74, 158, 212].
Рассмотрим пористую среду в виде регулярной трехмерной решетки капилляров с координационным числом Z. Каждый капилляр, соединяющий соседние г-й и j-й узлы, характеризуется своим радиусом г у и проницаемостью ку = = г^/8. Радиус поры считается случайной величиной, распределенной согласно числовой функции распределения пор по радиусам ф„(г), удовлетворяющей условию нормировки
СО
j(pn(r)dr=l.
о
Пусть Pi представляет собой значение локального поля давления в рассматриваемой дискретной среде, тогда поток вещества через отдельную пору пропорционален градиенту давлений
jv р ___ р
J13=-n^^, (2.1.5)
или в виде закона Ома Jy = -gy(Ui - £/,•), где под проводимо
стью надо понимать а. .— nz?.— —---------------------- ,а U, - [/, - разность
13 ^Зц1 8 ц1
потенциалов (в данном случае локальных давлений.)
Для локальных потоков Jy также справедливо уравнение Кирхгоффа
Ifqp1-Uj) = Or (2.1.6)
j
где суммирование производится по всем узлам, соседним с г-м. Уравнения (2.1.5) и (2.1.6) по сути являются конечно-разностными представлениями законов Дарси, Фика, Ома и
уравнения неразрывности Vx J — 0.
Пусть в пространстве пор рассматриваемой модели диспергированы две фазы - нефть и вода, и для одной из фаз, например нефти, насыщенность по значению ниже порога перколя-ции, т.е. нефть разбита на отдельные, не связанные капли или кластеры и в условиях равновесной фильтрации воды является неподвижной "неизвлекаемой" фазой. В связи с проявлением капиллярных и других сил заполненные нефтью поры непроницаемы для воды и имеют нулевую проводимость.
Если Y - объемная доля пор, заполненных водой, то W = 1 - Y - объемная доля "нефтяных" пор, или нефтенасыщенность.
Предполагаем, что "водяные" и "нефтяные" поры распределены в решетке капилляров хаотично. При этом вероятность заполнения произвольно выбранной поры какой-либо фазой не зависит от того, какой фазой заполнены соседние поры, а равна доле заполненных этой фазой пор в объеме или ее насыщенности .
Пусть нефтью заполнены все поры с радиусами /f<r< /j, тогда
Y=\(pn{r)dr+ j<pn (r)dr, (2.1.7)
W = j(pn(r) dr. (2.1.8)
4
Для определения эффективных коэффициентов переноса фаз используем метод самосогласованного поля [202], который позволяет качественно учесть эффект разрыва связности фазы при достижении ее достаточно малой насыщенности, приводящей к прекращению массопереноса фазы. Метод состоит в замене рассматриваемой случайной среды эффективной средой, представляющей собой решетку из одинаковых элементов. Проводимость такого элемента g* выбирается из условия согласования - разность потенциалов на одном элементе со
случайной проводимостью, окруженном "эффективной" средой, должна иметь среднее значение, которое характерно для случайной решетки.
Применение метода самосогласованного поля дает уравнение для определения эффективного радиуса г* однофазной среды
СО
г2 [г4 +
(2.1.9)
Для определения эффективных радиусов г™ и rl при двухфазном насыщении модели среды с учетом (2.1.7) и (2.1.8) получаем следующие уравнения:
4 4 со
{ F (if ,r)dr+ \ Fo (r)dr+ J F (if ,r)dr= 0; (2.1.10)
J Fo (r)dr+ J F(zf ,r)dr+ J Fo (r)dr = 0, (2.1.11)
О 4 4
где
(0,5z-l)if
r [r +
z - координационное число решетки, задающее количество по-ровых каналов, сходящихся в одном узле, и определяющее структуру пористой среды.
Относительные проницаемости пористой среды для фаз определяются как
f=^-. (2-1.13)
где г* - эффективный радиус однофазной среды, определяемый из уравнения (2.1.9). Абсолютная проницаемость среды, например, для кубической двумерной решетки капилляров будет определяться как кр = mri/24, где т - коэффициент пористости.
Согласно рассмотренному в начале раздела главы механизму воздействие внешнего колебательного поля может обусловливать повышение подвижности и перераспределение капель и кластеров остаточной фазы, локализованных в достаточно узких порах. В рамках описанной перколяционной модели это явление можно описать приращением Ц = г} + Аг в уравнениях (2.1.10), (2.1.11), положительным для гидрофильной пористой среды, поскольку вода вытесняет нефть из наиболее узких пор, и отрицательным для гидрофобной. В предположении неизменности за малый промежуток времени насыщенности W, возмущенное значение г" при этом будет определяться из выражения (2.1.8).
Решение уравнений (2.1.10), (2.1.11) со значениями Ц и г" дает "возмущенные" значения эффективных радиусов г* и Л, по которым с учетом (2.1.12), (2.1.13) можно оценить изменения относительных проницаемостей среды для нефти и воды.
На рис. 2.1.2 показаны кривые относительных проницаемостей fW4> для нефти и воды в зависимости от водонасыщенности модели среды W без колебательного воздействия и с учетом влияния упругих колебаний, рассчитанные с использованием модельной функции распределения капилляров по радиусам вида
фп (г) = Ь-^-exp-fbz) (b=0,6;.k=5) (2.1.14) к\
и в предположении, что величина Ar/п, где Аг = г - г0, а г0 -предельный "нижний" радиус нефтенасыщенной поры, равна единице, координационное число решетки z - 8, проницаемость кр = 0,25 мкм2.
Из анализа кривых видно, что результаты представленной модельной ситуации наиболее существенно проявляются в области насыщенностей, близких к пороговым значениям насы-щенностей для нефти и воды, при этом виброволновое воздействие может способствовать восстановлению связности остаточной фазы и ее фильтрационному течению в пористой среде. Изменения фазовых проницаемостей под влиянием упругих колебаний меняют знак с изменением насыщенностей, а точка
0,2 0,4 0,6 ft.lt If |
Рис. 2.1.2. Относительные проницаемости пористой среды для нефти и воды без воздействия (соответственно кривые 2 и 2) и при виброволновом воздействии (соответственно кри-
вые4 иЗ)
пересечения кривых относительных проницаемостей для нефти и воды определяет некоторые критические по отношению к вибровоздействию значения нефте- и водонасыщенности пористой среды.
В построенной модели эффективный радиус однофазной среды г* и ее абсолютная проницаемость определяются параметрами к и b функции распределения (2.1.14), а параметр z в уравнениях (2.1.9)—(2.1.11), описывающий число сходящихся в одном узле поровых каналов, определяет особенности структуры пористой среды. Так, структура терригенного типа коллектора (среда гранулярного вида) описывается кубической двумерной или трехмерной решеткой капилляров с координационным числом z - 6, а структу- ра карбонатного типа коллектора (среда с трещиноватой пористостью) характеризуется координационным числом z = 4.
ш |
Рис. 2.1.3. Графики изменения критической нефтенасыщенности пористых сред в зависимости от проницаемости:
1 - пористая структура гранулярного типа (г = = 6); 2 - пористая структура трещиноватого
типа (г = 4)
На рис 2.1.3 показаны выявленные расчетным путем зависимости критической нефтенасыщенности от значения абсолютной проницаемости пористой среды. Видно, что с уменьшением проницаемости значение критической насыщенности снижается, причем более резко для структуры среды с трещиноватой пористостью.
Рис. 2.1.4. Графики изменения относительных проницаемостей пористой среды для нефти 1 и воды 2 в поле упругих колебаний в зависимости от проницаемости
/с„-703мкм2
На рис. 2.1.4 представлены зависимости величин fw,p/fl,p, где fw,P, fw,P - относительная проницаемость модели среды соответственно для воды и нефти, от значения абсолютной проницаемости среды, рассчитанные для среды гранулярного типа при фиксированном значении водонасыщенности W = 0,25, которые показывают, что с уменьшением проницаемости среды относительное значение эффекта виброволнового воздействия возрастает.
Полученные модельные результаты позволяют оценить характерные особенности влияния виброволнового воздействия на процессы двухфазной фильтрации в коллекторах призабой-ных зон скважин. Согласно рассмотренной модели наиболее существенное влияние упругих колебаний следует ожидать в областях преобладания насыщенности одной фазы над другой, при образовании застойных областей "малой" фазы в малопроницаемых порах среды. Виброволновое воздействие мобилизует жидкости в мелких порах, способствует восстановлению связности "малой" фазы и ее фильтрационному течению по пористой среде.
Полученные представления были использованы авторами [167] при составлении проектно-технологических схем проведения опытно-промысловых работ по вибросейсмическому воздействию на обводненные пласты с целью повышения нефтеотдачи. Результаты этих работ на месторождениях с различными геолого-физическими характеристиками показали хорошее совпадение прогнозных и опытных данных.
В дополнение к полученным результатам следует предложить еще один возможный механизм продвижения изолированной нефти в пористой среде, который по аналогии с известным явлением - "термоосмосом" целесообразно назвать "виброосмосом". Подобной трактовки явления, которое может возникать в пористой среде под действием упругих колебаний, как известно авторам, в литературе нет. Этот процесс пленочного массопереноса существенно отличается от механизмов молярного переноса (фильтрации), а его проявление, ввиду большой площади поверхности пористой среды, достаточно заметно и должно учитываться при движении флюидов в продуктивных пластах. Так же, как и при термоосмосе, где движущей силой переноса пленки нефти служит источник тепла, упругие колебания разрушают или существенно уменьшают толщину пленки, что приводит к "перекачке" нефтяной фазы
от более к менее толстым слоям пленки. При этом формируется поток виброосмотической пленочной нефтяной фазы, направленный к источнику колебаний, с одновременной отгонкой свободной воды в более далекие области системы.
Это явление находится в процессе исследования. Косвенным экспериментальным подтверждением проявления "виброосмоса" могут служить результаты промысловых работ, которые приведены в гл. 10. В результате виброволнового воздействия, наряду с очисткой ПЗП и увеличением дебитов, по ряду скважин происходило снижение обводненности продукции, которое затруднительно объяснить действием только других известных факторов.
2.2. Процесс декольматации призабойной зоны пласта
Интенсификация процессов очистки ПЗП от естественных или внесенных кольматирующих отложений и улучшение ее фильтрационных характеристик под действием упругих колебаний - это многократно подтверждаемый процесс, реализованный в ряде технологий обработки добывающих и нагнетательных скважин [5, 13, 15, 17, 33, 43, 62, 64, 66, 67, 92, 95, 163]. Тем не менее успешность обработок ПЗП могла бы быть существенно выше. Известные опытные исследования процессов декольматации в поле упругих колебаний представляют в основном качественные, а не количественные результаты, отсутствуют математические модели влияния механических колебаний на процессы кольматации и суффозии, которые позволили бы прогнозировать кинетику этих процессов в зависимости от внешних условий и параметров виброволнового воздействия.
Теоретические исследования в области фильтрации жидкостей, содержащих взвешенные твердые частицы, описывающие явления заиливания, кольматации, а также выноса мелких частиц из пористой среды - суффозии, начинались работами СВ. Избаша, А.Н. Патрашева, Д.М. Минца. Эти исследования были развиты Ю.М. Шехтманом применительно для расчетов заиливания призабойной зоны нагнетательных скважин и выноса мелких частиц грунта из нефтеносного пласта [155].
зз
Рассмотрим одномерную задачу фильтрации смесей жидкости со взвешенными твердыми частицами по пористой среде, в процессе которой происходят так называемые фильтрационные деформации среды - изменения пористости, проницаемости и ее объемного веса. Под поровым пространством понимается объем сообщающихся пустот исходной невозмущенной среды. В процессе фильтрации часть взвеси твердого вещества задерживается и осаждается в поровом пространстве, а часть осевших частиц срывается, попадает вновь в фильтрационный поток и выносится из среды.
Обозначим как:
у - объемную долю жидкого вещества или насыщенность порового пространства жидкостью;
Р - насыщенность порового пространства осевшими твердыми частицами, причем |3 = С, + s|3, где С, - объемная доля собственно твердого вещества в |3; s(3 - насыщенность неподвижной жидкостью, связанной с осевшей массой твердых частиц; s - пористость осевшей массы;
а - насыщенность порового пространства взвешенными твердыми частицами;
| - насыщенность порового пространства свободной жидкостью;
8 = а/(а + ^) - объемную концентрацию взвешенного твердого вещества в движущейся смеси.
Из определений следует, что
у + а + £=1;£ + р + а=1;у = £ + ер. (2.2.1)
Пористость среды в процессе фильтрации определяется зависимостью т = тоу, где т0 - пористость исходной невозмущенной среды. При этом считается, что размеры взвешенных частиц достаточно малы по сравнению с начальными размерами пор, а скорости их движения пропорциональны скорости самой жидкости.
Пусть на пористую среду в процессе фильтрации взвеси наложено внешнее механическое колебательное поле. Будем оценивать изменения объемной концентрации и всех насы-щенностей. Для этого, как следует из соотношений (2.2.1), достаточно определить величины р и б в функции от координат и времени.
Каждая частица в процессе фильтрации может попеременно находиться в одном из двух состояний - либо на поверхности
пор в покое, либо во взвешенном состоянии двигаться совместно с жидкостью. Это позволяет ввести коэффициент состояния
9 = а/(а + |3) (2.2.2)
отношение количества взвешенного твердого вещества ко всему количеству неподвижного кольматирующего вещества в поровом пространстве, состоящего из твердых частиц и связанной жидкости.
В работе [193] на основе закона Дарси, уравнения неразрывности для жидкой фазы и закона сохранения вещества твердой фазы выведено уравнение баланса, связывающее в дифференциальной форме две искомые функции поставленной задачи:
^ = -В<8*Р. (2.2.3)
дх dt
При постоянном перепаде давления
B(tf = -^-(L-e) (2.2.4) Q(t)
где (2(0 - функция расхода смеси в процессе фильтрации. При постоянном расходе Q(t) = Qo = const и
^, (2.2.5)
(t) ,
Go uo
где мо = Q0/m0.
Для получения системы уравнений и решения сформулированной задачи требуется к данному уравнению баланса, которое выражает общий закон сохранения вещества и не связано с дополнительными условиями процесса, добавить уравнение кинетики, которое описывало бы процессы осаждения и срыва кольматирующих частиц и учитывало бы одновременно характер внешнего колебательного воздействия.
Абстрагируясь от причин, влияющих на прилипание взвешенных частиц к поверхности пор среды, будем считать, что отрыв покоящейся частицы кольматанта происходит при превышении потоком жидкости некоторой критической скорости и*. Значение критической скорости в каждом конкретном слу-
чае зависит от структурных особенностей порового канала и характера взаимодействия твердой поверхности с кольмати-рующими частицами. Ввиду неоднородности и структурной нерегулярности естественных пористых сред в процессе фильтрации возникает поле истинных скоростей потоков жидкости. При этом для определенного среднего значения скорости фильтрации в порах среды может наблюдаться то или иное число случаев, когда истинная скорость потока больше критической и когда она меньше критической скорости. Помимо структурной нерегулярности на флуктуации истинных скоростей потоков жидкости в порах влияют также механическое колебательное и температурное поля.
Рассмотрим общий случай, когда могут происходить одновременно срыв и задерживание частиц, что соответствует неравномерной деформации пористой среды в процессе фильтрации суспензии.
Предположим, что за единицу времени в единице объема пористой среды наблюдается 0! случаев превышения критической скорости в порах и 02 случаев, когда скорость жидкости меньше критической. При этом 0i случаев предельных амплитуд скоростей в единицу времени вызовут Авф случаев перехода твердых частиц из неподвижного состояния во взвешенное в единице объема среды, а 02 случаев уменьшения скорости ниже критической вызовут AQ2o- случаев прилипания твердых взвешенных частиц. Здесь А - безразмерный параметр, характеризующий свойства пористой среды и кольма-танта в их взаимодействии и учитывающий физико-химическую природу процесса.
Исходя из этого, можно записать дифференциальную зависимость коэффициента состояния от случаев предельных амплитуд скоростей
—+А01 + 02)0 = А0. (2.2.6)
dt
Предположим линейную зависимость между количеством предельных амплитуд скоростей и средней скоростью фильтрации
„ г \
(2.2.7)
где и*- критическая скорость; D - коэффициент случаев предельных амплитуд скоростей для данной температуры и механического колебательного состояния. Физический смысл введен-
ного коэффициента D в том, что он дает количество предельных амплитуд скоростей за единицу времени и в единице объема при отсутствии средней скорости фильтрации.
Зависимость критической скорости и* от р согласно опытным данным [155] может быть выражена в виде
u» = uo+ (L~*3) , (2.2.8)
где и0 - начальная скорость, при которой частицы кольматанта впервые достигают предельного равновесия и начинают перемещаться в порах среды; а* - опытный параметр порядка 102
с/м.
Подставляя (2.2.7) и (2.2.8) в (2.2.6), получаем
^ + AD9 = A^L---------------- ^--------- ) . (2.2.9)
dt 2{ a*u0 + а- Р)2 J
Учитывая (2.2.1) и (2.2.2), коэффициент состояния выражается через 5 и р в виде
9 = 5а-|3) . (2.2.10)
Р + за-р)
Таким образом, уравнение (2.2.9) совместно с уравнением баланса (2.2.3) составляют систему из двух уравнений с двумя искомыми функциями 5(x,f) и Р(х,0-
Отметим, что в процессах суффозии зависимости коэффициента проницаемости пористой среды и ее пористости от р могут быть выражены в виде [155]:
К = ^р + ^а-р)2; т=т1+$<т0-т1), (2.2.11)
где ki, mi - соответственно проницаемость и пористость к началу процесса суффозии (Р = 1); к0, т0 - соответственно проницаемость и пористость к концу процесса (Р = 0).
Решение полученной системы позволяет определить изменения объемной концентрации и насыщенности порового пространства осевшими частицами, а также коэффициенты проницаемости и пористости поровой среды, во-первых, в различные моменты времени, а во-вторых, по длине пути фильтрации в
процессе суффозии под действием упругих колебаний, параметры которых задаются коэффициентом D.
Представляет интерес сопоставить решение полученных уравнений с опытными результатами. В гл. 3 описаны результаты проведенных авторами экспериментальных исследований процессов декольматации кернов под влиянием упругих колебаний. В ходе опытов керн Мончаровского месторождения диаметром 0,28 м и длиной 0,1 м, с начальной пористостью т0 = 25 % и начальной проницаемостью к° = 0,25 мкм2 сначала кольматировали путем профильтровывания 150 объемов пор глинистого раствора до снижения проницаемости на два порядка, а затем при обратной фильтрации с постоянной скоростью 0,15-10 5 м/с и с одновременным наложением упругих колебаний исследовали относительное приращение его проницаемости по времени.
В целях сопоставления результатов влияния на процесс суффозии упругих колебаний различной частоты производили ступенчатое включение колебаний различных частот, начиная с высоких, причем во избежание резких необратимых изменений состояния пористой среды скорость фильтрации поддерживалась на два порядка ниже начальной критической и0 = 0,1-10" 3 м/с, а колебания давления задавали на околопороговых уровнях.
Учитывая условия экспериментов, допустим, что объемная концентрация взвешенного в жидкости вещества 8 в ходе исследований постоянна, а срыв частиц с поверхности пор происходит равномерно по пути фильтрации и не зависит от координаты х, а изменяется только во времени. Далее, поскольку на всем протяжении опытов значения |3 незначительно отличались от единицы, то величиной (1 - |3)2 в уравнении (2.2.9) можно пренебречь. В результате имеем:
M+adq = a°_(1+JL\. (2.2.12)
dt 2{ и0)
Интегрируя это уравнение при постоянной скорости фильтрации и = их и начальных условиях 0(0) = 0О, получаем:
9(t) = QoeADt + if 1 + 3.1 а_ е-™) (2.2.13)
Теперь относительные изменения проницаемости, принимая во внимание (2.2.10) и (2.2.11), выразим как
к, ll-9(t) a-5
-к
+ !-■
1-еw а-5"
.(2.2.14)
В ходе расчетов по полученным выражениям характер наложения вибрации (ступенчатое изменение частот) учитывался заданием соответствующих значений 0О„ кц, А (в определенные промежутки времени £, - tj) в выражениях (2.2.13) и (2.2.14).
При выполнении расчетов принималось:
Ы =0,5-10"
Л |
А -А ,
лл
А = ОД-10"5, 5 = ОД, ит = 0Д5-10"5 м/с.
Графики опытных функций k(t)/k0 при очистке керна от кольматирующего материала с поэтапным наложением упругих колебаний различных частот приведены на рис. 2.2.1. Там же пунктиром нанесены значения k(t)/k0, вычисленные с использованием выражений (2.2.13), (2.2.14).
При уменьшении частоты воздействия от 11 кГц до 1000 Гц
Рис. 2.2.1. Относительные приращения проницаемости керна в ходе обратной фильтрации со скоростью 0,15105 м/с при поэтапном воздействии упругими колебаниями с частотами: h - ^ - 11 000 Гц; h- h-6800 Гц; u-h-\ 000 Гц
коэффициент случаев предельных амплитуд скоростей увеличивается от 0,065 до 0,35. Кривые 1-3 (см. рис. 2.2.1) показывают удовлетворительное совпадение опытных и расчетных результатов.
Полученная теоретическая модель позволяет прогнозировать динамику процессов суффозии с учетом реальных свойств пористой среды и кольматанта под влиянием упругих колебаний. При накоплении данных экспериментальных исследований процессов очистки пористых сред при наложении упругих колебаний входящие в модель значения эмпирических параметров, а также их зависимость от частоты виброволнового воздействия будут уточняться.
АЕААА