Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке

Таблица №1

№ п.п	Наименование нагрузок	Подсчет нагрузок	Нормативная нагрузка Н/м2	Коэфф. по нагрузке gf	Расчетная нагрузка Н/м2
	“А” Постоянные нагрузки Гравий втопленный в битумную мастику 2-а наплавляемых слоя на битумной мастике Цементно - песчаная стяжка Утеплитель Керамзит по уклону Пароизоляция Железобетонная плита покрытия пустотная	t´g0 t=0.015м; g=11000 Н/м3   n=2;gn=50 Н/м2 n´gn=3х50 0.025 м; g= 18000 Н/м3 t´g=0.16´400 t´g=0.17´5000 gn =50 Н/м2 t´g=0.12´ 25000		1.3   1.3   1.3   1.2 1.3 1.2 1.1
		Итого по “А”	gn=4430		g=5157
	“Б” Временная нагрузка Снеговая нагрузка на покрытие г. Демидов III –й снеговой район   -длительная -кратковременная	СНиП 2.01.07-85* Карта №1* Табл.4.-Sg=1,8кПа п.5.7*.Коэф.gf=0.7 S0=0,7Sg=0,7´1,8=1,26кН/м2п1.7*’’к’’gfL=0.5;SgL=0.5 Sg SgL =0.5´1,8=0,9 кН/м2 S0L =0.5´1,26=0,63 кН/м2
		Итого по “Б”	Vn=1260		V=1800
		Всего по “А+Б”	Pn=5690 Н/м2		Р =6960 Н/м2

Р =(g+ V)=6,95 кН/м² Расчетная нагрузка

P_n=(g_n+Vn)=5.69кН/м² Нормативная нагрузка

Р_L= (g+V_L)=5.15+0.9=6.05 кН/м² Длительная расчетная нагрузка

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-13. 20.15

Нагрузка на 1 м² перекрытия

Состав пола

1. Линолеум с теплозвукоизоляционным слоем

2. Прослойка из быстротвердеющей мастики

3. Стяжка из цементного раствора марки 150

4. Водонепроницаемая бумага 1 слой

5. Звукоизоляционный слой

6. Железобетонная многопустотная плита перекрытия

Таблица № 2

№ п.п.	Наименование нагрузок	Подсчет нагрузок	Нормативная нагрузка Н/м2	Коэффициент по нагрузке gf	Расчетная нагрузка Н/м2
	“А” Постоянные нагрузки Вес конструкции пола Ж/б плита перекрытия	gn=870 Н/м2 hred´g = 0.12´ 25000		1.1 1.1
	Итого по “А”		gn=3870		g=4257
	“Б” Временная нагрузка Полезная нагрузка на перекрытие здания магазин -длительная (пониженная) -кратковременная Нагрузка от перегородок -кратковременная	СНиП 2.01.07-85* Табл. 3 п.2 Рn =3,5кПа=3500Н/м2 п.3.7 Рn =3,5кПа³ 2, тоgf=1.2 VnL =700 Н/м2 Vnкр =Рn - VLn Табл.3 п.9‘’в‘’ п.3.6. Vnкр = 0.5кПа=500 Н/м2 п.3.7 Рn =0.5< 3,5кПа, - gf=1.3		1.2 1.2   1.3
	Итого по “Б”		Vn=4000		V=4850
	Итого по “А” и “Б”		Рn=7870Н/м2		Р=9107 Н/м2

Р_n= (g_n + Vn) = 7,9 кН/м² -Нормативная нагрузка

Р= (g + V) = 9,1кН/м² -Расчетная полная нагрузка

Р_L= Р -Р_кр =9,1-1,56-0,65=6,89 кН/м² -Расчетная длительная нагрузка

Р_кр=1,56 + 0,65 =2,21 кН/м² -Кратковременная нагрузка

Лист

Изм.

Лист

№док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-13. 20.15

6

Сбор нагрузок на колонну и фундамент среднего ряда

Определение грузовой площади

Агр.=5´5=25м2

1 КВД 3.33

Ригель

L2=5000

L2=5000

Агр=6´6=36 м2

Колонна

-0.950

Ур.ч.п.

0.000

1КВД 4,30

1КHД 4,30

N покрытия

N1 перекрытия

Фундамент

Отм.подошвы

Грунтовое основание

Таблица №3

№ п.п.	Наименование грузок	Нормативная нагрузка (кН)	Коэффициент надежности gf	Расчетная нагрузка (кН)
длительная	полная
	Нагрузка от покрытия -Нормативная Nn =Рn×Агр=5.69×25 -Длительная NL =PL×Aгр=6.05×25 -Расчетная N = Р×Aгр = 6.95×25	142,25		151,25	173,75
	Нагрузка от ригеля покрытия m=V×r=b×h×L×r=0.6×0.3×5× 25;Nn =m=22.5 кН	22,5	1.1	24,75	24,75
	Нагрузка от перекрытия -Нормативная Nn =Pn×Aгр×n=5.69 25 1 -Длительная NL= PL×Агр××n=6,05×25×1 -Расчетная N=P×Aгр×n=6,95×25×1	142,25		151,25	173,75
	Нагрузка от ригеля перекрытия m=V×r, ;Nn= m×n=22,5×1	22,5	1.1	24,75	24,75
	Нагрузка от собственного веса колонны. -по каталогу определяют массу и марку колонны – m=Nn=m=22.8 кН m=V×r=b×h×L×r=b×h×(H ×nэт+ hс)×r	27,8	1.1	30,6	30,6
	ВСЕГО	Nn=357,3 кН		NL=382,6 кН	N= 501,8 кН

N=501,8 кН

N_n=357,3 кН

N_L=382,6 кН

N=501,8 кН

N_ser= N_ng_f =501,8 кН – расчетная нагрузка для второй группы предельных состояний.

=1 – коэффициент надёжности по нагрузке для второй группы предельных состояний.

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-13.20.15

7

Нагрузка на 1 п. м балки (ригеля)

балка (ригель)

L2=5000

L2=5000

Агр=L2´1=5´1=5м2

Колонна

Таблица № 4

№ п.п.	Наименование нагрузок	Подсчет нагрузок	Нормативная нагрузка Н/м	Коэффициентпо нагрузкеgf	Расчетная нагрузка Н/м
	“А” Постоянные нагрузки Нагрузка от конструкции пола Ж/б плита перекрытия	Серия 2.244 gn=870 Н/м2 gn´L2 =870´5 hred´g = 0.12 ´25000 gn´L2 = 4350´5		1.1   1.1
		Итого по “А”	gn=26100		g=28710
	“Б” Временная нагрузка Полезная нагрузка на перекрытие здания магазин · длительная (пониженная) · кратковременная Нагрузка от перегородок · кратковременная	СНиП 2.01.07-85* Табл. 3 п.2 Рn =3,5кПа=3500 Н/м2 Рn´L2 =3500´5 =17500 VnL =700´ 5 =3500 Vnкр =Рn - VLn = 14000 Табл.3 п.9. ‘’в‘’ п.3.6.Vnкр=500Н/м2;500´5=2500		1.2 1.2   1.3
	”	Итого по “Б	Vn=20000		V=24250
		Итого по “А” + “Б”	gn=46100 Н/м		g=52960Н/м

g=52960 Н/м =52,96 кН/м – расчетная нагрузка на ригель(балку)

g_n=46100 Н/м =46,1 кН/м – нормативная нагрузка на ригель(балку)

Расчетная схема балки

Эп. Q (кН)

f

Эп. М (кНм)

L1=5м

g=52,96 кН/м

g= РL₂g_n =9,1´ 5´0.95=45,5 ´0.95=43,2 кН/м

g_n= Р_nL₂g_n = 7,8´ 5´0.95=39 ´0.95=37,05 кН/м

где: L₁ =5м– пролет балки (ригеля)

L₂ =5м– шаг балок (ригеля)

g_n – коэффициент надежности по назначению здания

g_n= 0.95 для зданий 2-го класса ответсвенности

Расчетный максимальный изгибающий момент

Расчетная максимальная поперечная сила

Лист

Изм.

Лист

№док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР 270802 СМ-11-13.20.15

8

Расчет железобетонной колонны среднего ряда

Нагрузка приложена со случайным эксцентриситетом.

Расчёт производим на основании СНиП 52 -01 – 2003 ^* “Бетонные и ЖБ конструкции”. Основные положения.

СП 52 – 101 – 2003 «Свод Правил» “Бетонные и ЖБК без предварительного напряжения арматуры”

Исходные данные:

1. h b = 40 40 (см) – сечение колонны

2. Ng_n= 501,8´0,95 = 476,71 кН – полная расчетная продольная сжимающая сила

3. N_Lg_n = 382,6´0,95 = 363,47 кН – расчетная длительная сила

4. Н_ЭТ = 3,0 м, количество этажей n=2

5. Класс бетона В25

6. Класс сталей А400(А-ІІІ)

7. Коэффициент γ_b2 = 0,9

Расчетные данные:

1. R_b= 14,5 МПа = 1,45 кН/см² , R_b = R_b^Таб γ_b2 =1,45 0,9 = 1,305 кН/см²
2. R_S= 355 МПа = 35,5 кН/см²
3. R_S,С =355 МПа = 35,4й А40011-12 ,0 кН/см²

Решение

Подбор сечения продольной арматуры:

Определяем отношение

λ = = = 7< 20 так как гибкость колонны λ = < 20, то расчет можно производить как центрально-сжатой колонны гражданского здания.

Определяем случайный эксцентриситет:

1) е_а = см

2) е_а = см,

3) е_а≥1,33см

принимаем е_а = 1,33

Если L₀ ≤ 20 h = 300<20 40 = 800

и колонна симметрично армирована, то основное расчетное уравнение имеет вид

, откуда находим необходимое сечение арматуры:

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12.07.14

, где: m = 1, так как h = 40 >20 см

1 КНД 3. 33

Nпер

Nпокр.

N 1

Коэффициент определяется по следующей формуле:

b=300

As’

As

Ab

1 – 1

, где:

принимается по таблице

= -1,932 см² – следовательно

принимаем арматуру лишь конструктивно

4Ø16 мм класса А – 400 с 8,04 см²

Процент армирования сечения будет составлять:

, что гораздо больше минимального процента армирования равного 0,4% Табл. 38 СНиП. Коэффициент армирования

Для проверки несущей способности вновь определяем

Проверяем условие:

Вывод: несущая способность колонны обеспечена

Расчет поперечных стержней:

Колонна армируется пространственным каркасом. Наибольший диаметр продольных стержней Ø 16 мм. По условию технологии сварки диаметр поперечных стержней 6 – 8 мм. Шаг поперечных стержней сжатых элементов должен быть: = 20d = 20 ×16 = 320 мм, S<500 мм и не более меньшей стороны сечения колонны: S = h = 300 мм. Принимаем шаг поперечных стержней S = 300 мм.

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802. СМ-11-12.07.14

Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке

Колонну перевозят плашмя, по этому в расчет принимаем 2 стержня. 2Ø16 А400(А-III) с А_S = 4.02 см²

4Ø16 А400(А-ІІІ) с А_S = 8,04 см², R_S,C= 27,0 кН/см²; R_S = R_SC = 270 МПа = 27.0 кН/см²

Несущая способность сечения определяется как для балки с двойной симметричной арматурой:

М _СЕЧ = R_S,C· А_S (h₀ – α) = 35,5 · 4,02 · (26 – 4) =31,4 кН∙м

h_o = 30 − 4 = 26 см – рабочая высота колонны при работе на изгиб.

где α – расстояние от центра где тяжести арматуры до крайнего слоя (принимается 4 см).

В соответствии с приведенной расчетной схемой, усилия, возникающие при транспортировке, определяются следующим образом:

, где k = 1,6 – коэффициент динамичности при транспортировке.

L=5300

l2 =3200

q1 =3,6кН/м

l1 =1050

l1 =1050

γ = 25 кН/см² – удельный вес бетона

кН/м

M0 =4,6кНм

Mоп=2,0кНм

Mоп=2,0кНм

Mпр=2,6кНм

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12.07.14

Расчет колонны на усилие, возникающее при подъеме и монтаже

, где k = 1,4 коэффициент динамичности при подъеме и монтаже

γ = 25 кН/см³ – удельный вес бетона

кН/м

q2=3,15 кН/м

М0=7,11 кНм

Mоп=1,74 кНм

Мпр=6,24 кНм

Вычерчиваем расчетную схему:

Пролетный момент можно определить по формуле:

М_ПР = М_ОБ – 0,5 · М_ОП = 7,11 – 0,5 · 1,74 = 6,24 < 31,4 кНм

Вывод: прочность при подъеме и монтаже обеспечена. Следовательно, принимаем колонну 1 КНД 3. 33 – 2.

(колонна на один этаж, нижняя, двух консольная, сечением 300×300мм с высотой этажа Н_эт =3,3м c несущей способностью 2)

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802. СМ-11-12. 07.14

САПР СК (система автоматизированного проектирования строительных конструкций)

Расчет стальной балки

Исходные данные: Сталь С275; R_y=270мПа=27кН/см²

L₁=5м - пролет балки междуэтажного перекрытия;

L₂=5м - шаг балок;

М=165.5кНм=16550 кНсм - максимальный изгибающий момент

1. Определяем расчетные характеристики. Назначаем расчетную схему.

Расчетная схема Схема рабочей площадки

q=55,5кН/м

L1=5м

Эп. М

Эп. Q

3000

3000

Агр.=6∙1=6м2

L2=6м

Балка

L2=6м

Сталь А 400 R_y=355мПа=35,5кН/см²;g_с=0.8.

Здание 2 уровня ответственности; Коэффициент по назначению g_n=0.95

2. Определяем нагрузки на 1 п.м. балки

Нагрузки на 1м² перекрытия приняты по табл. №2

Р=9,74кН/м² – расчетная нагрузка

Р_n=8,4кН/м² – нормативная нагрузка

L₀ =L₁=600см – пролет балки.

L₂=600см – шаг балок

Нагрузки на 1п. мбалки приняты по табл. №4

Расчетная равномерно распределенная нагрузка на 1 п.м. балки

q= Р L₂g_n=9,74´6´0.95= 58,44´0.95=55,52кН/м

Нормативная равномерно распределенная нагрузка на 1 п.м. балки

q_n= Р_nL₂g_n=8,4´6´0.95= 50,4´0.95=47,88кН/м

Собственный вес балок ориентировочно принимают q_{n соб.}=0,50 кН/м;

q_nⁿg_n=0,5´0,95 = 0,47 кН/м;

Коэффициент надежности по нагрузке g_f= 1,05

q_соб.= q_{n соб.}g_fg_n=0,50 ´ 1,05 ´ 0.95 = 0.50кН/м

q= 55,52 +0.50 = 56,02кН/м. q_n= 47,88 +0,50 =48,381 кН/м =0,48кН/см

Максимальный изгибающий момент с учетом собственного веса балки

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12.07.14

3.Определяем номер двутавра и требуемый момент сопротивления

По сортаменту . Принимаем № 45W_x=1231см³; I_x=27696см⁴

Определяем и проверяем несущую способность:

σ= ≤27*0,8=20,66кН/см²

Прочность можно не проверять, так как ослабления отсутствуют и W_n= W_X^ТР

4. Проверяем жесткость балки по II группе предельных состояний:

- главная балка

Вывод: Жесткость балки обеспечена. Хотя имеется некоторый запас прочности, сечение не может быть уменьшено, так как балка имеет относительный прогиб близкий к предельному. Более экономичное сечение, но и более трудоемкое в изготовлении будет в виде сварного двутавра. Окончательно принимаем двутавр № 45 Проверки местной устойчивости стенки и полки балки не производим, так как балка запроектирована из прокатного двутавра.

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12.07-14

Расчет железобетонной балки

Подбор оптимальных размеров балки “hxb” и требуемое количество продольной рабочей растянутой арматуры “As” для прямоугольных сечений с одиночной арматурой.

Исходные данные:

Класс бетона, класс арматуры и расчетный изгибающий момент

М (кНм) =249,8 кН*см.

Требуется подобрать размеры сечения элемента “hxb”

и требуемое количество рабочей продольной арматуры “As”.

Решение.

1.Определяем исходные данные для расчета по таблицам СниП:

По таблице , принимая класс бетона В25 определяем расчетное сопротивление бетона с коэффициентом γ_b2=0,9

R_b=γ_b2*R_b=0,9*14,5=13,05мПа=1,305 кН/см² .

По таблице по классу арматуры определяем расчетное сопротивление.Rs =355мПа=355,5 кН/см².

Устанавливают граничные условия ξ_Rи α_R.ξ_R=0,650 и α_R=0,451.

Задаемся шириной сечения элемента “b” и ориентировочной величиной “ξ”.

Принимаем “b”=20 см.

Величину “ξ” для балок рекомендуется принимать в пределах: ξ=0,3-0,4

Принимаем ξ=0,35

2.По принятому значению ξ,используя формулы или таблицы ,определяемα_м

α_м=ξ(1-0,5*ξ)=0,35(1-0,5*0,35)=0,289

3.Определяем требуемую рабочую высоту сечения h₀

h₀₁=√М/R_bbα_м=√249,8/1,305*20*0,289=43,41 см

4.Определяем полную высоту элемента h₁ =h₀₁+а=43,41+4=47,41 см

5.Унифицируем сечение h=60 см;b=20 см

Размеры сечения элемента hxb 50х20 см.

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12. 07.14

Принятая высота сечения должна быть кратна:50 мм для балок с высотой h≤600 мм,100 мм при h>600 мм .

Ширину балок назначают (0,3…0,5)h

Выводы и предложения:

7.Определяем параметр сечения α_м

α_м = =0,305

8.По таблицам или формулам определяем ξ,ζ

ξ =1-√1-2α_м =0,376

Определяем случай расчета :ξ ≤ξ_R0,38 ≤ 0,650

α _≤α_R

9.ζ=1-0,5 ξ=1-0,5*0,38=0,812

10.Определяют требуемую площадь арматуры As

А_S = =15,5 см²

или

А_S = =15,5 см²

По найденному значению As по сортаменту подбираем требуемое количество стержней и размещаем их в сечении элемента.

Выводы по работе: Принимаем по сортаменту арматуру:

Рабочая арматура по расчету: 2Ø32 А 400 с As=16,08 см²

Поперечную и верхнюю сжатую арматуру принимаем конструктивно

d_sw=1/4 d_s=2 Ø 8 A 240 сA_sw=1,01 см² ;

d_s= d_sw+(2-4 мм)=6+2=8 мм ; 2 Ø8 А 240 с As=1,57 см²

Конструируют поперечное сечение балки.

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12. 07.14

Расчет фундамента стаканного типа под колонну среднего ряда.

1. Определение глубины заложения подошвы фундамента под колонны крайних рядов.

1 Определяем нормативную глубину сезонного промерзания грунта по формуле 2

СНиП 2.02.01 - 83* «Основания зданий и сооружений»

где M_t - безразмерный коэффициент, числено равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму, принимается по

СНиП 23.01- 99 «Строительная климатология» г. Демидов

M_t = 9,4+8,4+4+1,0+5,8 = 28,6

d₀ - величина принимаемая равной для суглинок - 0,23м

тогда:

1.2 Расчетная глубина сезонного промерзания грунта d_f определяется по формуле 3 : d_f = k_h · d_fn

k_h - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для отапливаемых зданий по таблице 1 СНиП 2.02.01 - 83*. :

k_h = 0,6

d_f = 0,6 × 1,23 = 0,738 м

2. Расчет фундамента под колонну среднего ряда.

Глубина заложения внутренних фундаментов отапливаемых зданий назначается независимо от расчетной глубины сезонного промерзания грунтов.

Грунт суглинок: I_L = 0,55 ; e = 0,65

Нагрузки на фундамент приняты из таблицы сбора нагрузок на фундамент.

N_n = 899,6 × 0.95=854,62 кН - нормативная нагрузка

N_sеr=N_n g_f=1052 кН–расчетная нагрузка для расчета по второй группе предельных состояний

N = 1052× 0.95=995,3 кН кН - полная расчетная нагрузка

2.1 Определяем размеры подошвы фундамента.

Предварительно принимаем минимальный по высоте фундамент - 0,9 м, тогда глубина заложения подошвы фундамента :

Nsеr = 876,8 кН

0.000

-1.400

-0.500

d₁ = 1,4 м

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12. 07.14

По таблице предварительно находим расчетное сопротивление грунта :

R₀ = 200 – 250 – 300 кПа

Принимаем = 250 кН / м²

Требуемая площадь подошвы фундамента :

g_ср = 22 кН/м³ - усредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах.

Площадь подошвы квадратного в плане фундамента с размерами сторон :

принимаем a ´ b =2,1´2,1 м =4,41 м²

2.2 Определяем фактическое расчетное сопротивление грунта:

по СНиП 2.02.01 – 83* находим :

С_n = 19 кПа = 19 кН / м²

j_n = 17 ⁰

по формуле 7 СНиП 2.02.01 - 83* :

где : g_c1 ; g_c2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице:

g_c1 = 1,1 ; g_c2 = 1,0

k = 1,1 так как прочностные характеристики грунта j_II и c_II приняты по таблицам.

Mg, M_q , M_c - коэффициенты принимаемые по таблице 4

M_g = 0.39 ; M_q = 2.57 ; M_c = 5.15

k_z = 1, так как b=1,5 м < 10 м

g_II = g_II’ = 18 кН / м³

g_II - усредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента.

g_II’ - то же, залегающих выше подошвы фундамента.

c_II(cⁿ) - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

d₁ - глубина заложения подошвы фундаментов

2.3 Так как R = 173,0 кН/м² не значительно отличается от принятого в первом расчете

R= 178кН/м², то уточняем расчет:

Принимаем окончательно фундамент с размерами подошвы

А= ´ = м².

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12. 07.14

2.4 Определяем вес фундамента и грунта на обрезах.

N_{(ф+гр) ser} = A´d₁´g_ср = ´1,4´22 = кН

Проверяем среднее давление на грунт под подошвой фундамента:

Следовательно, размеры подошвы фундамента достаточны.

4. Расчет тела фундамента.

3.1 Материал фундамента :

Бетон класса В-25 ;

R_b = 14,5МПа = 1,45 кН / см²

R_bt = 1,05 МПа = 0,105 кН / см² ; таблица 13 СНиП 2.03.01 - 84*

Арматура класса A-400

R_s = 355МПа ; таблица 22 СНиП

3.2 Определяем напряжение под подошвой фундамента от расчетных нагрузок с учетом веса фундамента и грунта на его уступах :

N_ф+гр = N_{ф+гр 0II}´g_f = ´1,1 = кН

Полная минимальная высота фундамента: h_f,min = h₀ + a_з

где : h₀ рабочая высота сечения.

h_к ; b_к - размеры поперечного сечения колонны

a_з = 4 см - толщина защитного слоя бетона

R_bt = 0,105 кН / см² = 1050 кН / м²

Высота фундамента с учетом конструктивных требований из условия заделки колонны:

h = 2,5 h_k + 0,65 = 2,5´0,3 + 0,65 = 1,4 м; h ³ h_q + 20 = 53 + 20 = 73 см

где : h_q = 30d₁ + d = 30´1,6 + 5 = 53 см

d₁ = 16 мм - диаметр продольных стержней колонны.

d = 50 мм - зазор между торцом колонны и дном стакана.

Принимаем толщину стенок стакана поверху 225 мм и зазор 75 мм

Размеры подколонника в плане:

h0

h0’

hk=bk=300мм

a1=900

a=b=1500

a₁=h_k+h_с+2´75=300+450+150=900 мм

Принимаем высоту фундамента: h=900 мм

Высота нижней ступени 300 мм

h₀ = 90 - 4 = 86 см

h₀₁ = 30 - 4 = 26 см

Лист

Изм.

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Кол. уч.

КР.270802 СМ-11-12. 07.14

3.3 Определяем поперечную силу у грани колонны и у грани башмака:

Расчет на действие поперечной силы не производят если выполняется условия :

Q_I £ j_b3 · R_bt · b · h₀

Q_II £ j_b3 · R_bt · b · h₀’

где : j_b3 = 0,6- коэффициент, принимаемый для тяжелого и ячеистого бетонов.

Q_I < 0,6· 750 · 1,5 · 0,86 = 580,5 кН Q_I=144,5 < 580,5 кН

Q_II < 0,6 · 750 · 1,5 · 0,26 = 175,5 кН Q_II=72,2 < 175,5 кН

Условия выполняются, прочность на действие поперечной силы обеспечивается.

3.4 Прочность фундамента на продавливание по поверхности пирамиды, ограниченной плоскостями, проведенными под углом 45° к боковым граням колонны проверяют по формуле: