Расчет железобетонных изогнутых элементов дополнительными металлическими элементами
Теоретическая часть
При расчете усиления балочных элементов, выполняемого путем постановки предварительно-напряженного шпренгеля, рассматривают комбинированную систему. Учитывая, что усиление балки выполняется тогда, когда к ней уже приложена основная нагрузка, выполняют приближенный расчет усиления как для балки, находящейся под воздействием заданной внешней нагрузки и усилий, передаваемых на балку со стороны шпренгеля (рис. 10,а), которые приравниваются к внешней нагрузке.
Сечения усиленной балки работают на сжатие с изгибом, и их несущую способность можно определять как для внецентренно-сжатых элементов.
Расчет балки, усиленной шпренгелем, ведут в такой последовательности:
а) выбирают габариты шпренгеля a, b, c, h, φ, Astr;
б) определяют изгибающие моменты в пролете балки до и после усиления соответственно М и Мg ;
в) назначают величину предварительного напряжения в шпренгельной затяжке σsp = 70 ¸ 100 МПа;
г) определяют распор в шпренгеле в предельном состоянии по формуле
где 0,8 — коэффициент условий работы;
Рисунок 10 - Расчетная схема балки: а — усиленной предварительно-напряженным шпренгелем; б — усиленной металлической балкой предварительно напрягаемой созданием начального прогиба; в — усиленной предварительно-напряженной горизонтальной затяжкой
Задача
Требуется: рассчитать усиление сборной железобетонной балки перекрытия пролетом 600 см и размерами поперечного сечения b ´ h= 25х50см;
Балка запроектирована на нагрузку q = 50 кН/м, в том числе на постоянную нагрузку 23 кН/м; после замены оборудования нагрузка на балку должна возрасти до 70 кН/м.
Результатами проведенного обследования установлено, что геометрические размеры балки соответствуют проектным; признаки повреждений в балке отсутствуют; прочность бетона на сжатие соответствует условному классу В25; продольная арматура в растянутой зоне выполнена из 4 Æ 22 A-III
(As = 15,2 см2), в сжатой зоне из 2 Æ 14 A-III (A1s = 3,08 см2), признаков коррозии арматуры нет; поперечные стержни арматурного каркаса из стали класса А-1 диаметром 8 мм при п = 2 (Asw = 0,503 см2) с шагом s = 20 см в крайних четвертях пролета и s = 30 см в средней части балки, защитный слой бетона снизу около 3 см (а=3 см), сверху - 2,5 см ( а’ =3 см); ho = 47 см.
Решение: так как бетон и арматура балки не имеют повреждений, то поверочный расчет выполняем по предельным состояниям, принимая расчетные сопротивления бетона и арматуры [1]: Rb= 14,5 МПа, R bt = 1,05 МПа, R.s = Rsc= 365 МПа, Rsw = 175 МПа, nb2 = 0,9, xR= 0,551.
Определяем несущую способность балки по моменту и поперечной силе
М= nb2Rb× b × x(h0 – 0,5x) + Rsc A1s(h0 -- a1);
x =
M = 0,9 (100) 14,5 ´ 25 ´ 13,56 (47,0 -- 0,5 ´ 13,56) = (100) 365 ´ 2,26 (47,0 -- 3,0) = 22739606 Н × cм = 227,4 кН × .м
Q = Qb + Qsw,
Qb =
где q1 = q = 50,0 кН/м » 0,56qsw = 49,28 кН/м;
Qb= Qb,min = 74,0 кН;
Qb,min = jb3(1 + jf) Rbt b h0 = 0,6 ´ 1,05 (100) 25 ´ 47 = 74020 Н = 74 кН.
Qsw = qsw c0 ,
где c = 1,52 м > c0 = 1,12 м > 2h0 = 0,94 м ;
принимаем c0 = 2h0 = 0,94 м;
тогда Qsw = 92,75 ´ 0,94 = 87,2 кН;
Q = 76,3 + 87,2 = 163,5 кН.
При существующей нагрузке
Таким образом до реконструкции удовлетворялись условия прочности как по М, так и по Q:
M > Mmax, Q > Qmax
После реконструкции максимальный изгибающий момент и максимальная поперечная сила будут соответственно равны
Mmax = Qmax = 70 ´ 3 = 210,0 кН.
Следовательно, усиление балки необходимо.
Выбор способа усиления зависит от конкретных условий. Предположим, что условия допускают применение нескольких способов усиления, которые рассмотрим ниже.