Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца однотрубной системы отопления с верхней разводкой и тупиковым движением теплоносителя
Главное циркуляционное кольцо проходит через самый удаленный стояк Ст. 1.
Разделим главное циркуляционное кольцо на участки по ходу движения теплоносителя, начиная от теплового пункта, характеризующиеся постоянным расходом теплоносителя и неизменным диаметром.
Графа 1. Присвоим каждому участку главного циркуляционного кольца порядковый номер.
Графа 2. Определим тепловые нагрузки на участках
1 участок
2 участок
3 участок
4 участок
5 участок
6 участок
7 участок
Графа 3. Зададимся предварительным диаметром участка по табл. 16.
Графа 4. Расход теплоносителя на участке определим по формуле
Графа 5. По аксонометрической схеме системы отопления определим длину участков.
| L1=14.25 м L2=7м | L3=9.25м L4=19.5м | L5=6м L6=8.5м | L7=2.25м |
Графа 6,7. Используя приложение 1, определим скорость теплоносителя v и удельное сопротивление на трение R.
| V1=V7=0.286м/с R1=R7=32 Па | V2=V6=0.203 м/с м/с R2=R6=20 Па | V3=V5=0.163м/с R3=R5=19 Па | V4=0.223м/с R4=70 Па |
Графа 8. Определим потери давления на трение на участке Rl, перемножив значение графы 5 на значение графы 7.
Rl1=456; Rl2=140; Rl3=175,75; Rl4=1365; Rl5=114; Rl6=170; Rl7=72
Графа 9. Определим значения коэффициентов местных сопротивлений на участке ξ по табл. 20. Местное сопротивление, находящееся на границе двух участков, относим к участку с меньшим расходом теплоносителя.
| 1 участок | Вентиль | Dy 40 | ξ = 8 |
| Отвод под углом 90° 3 шт. | Dy 40–3 шт | ξ = 0,5·3=1,5 | |
| Σξ1 = 9,5 | |||
| 2 участок | Тройник поворотный на ответвление | Dy 32 | Σξ2 = 1,5 |
| 3 участок | Вентиль | Dy 25 | ξ = 9 |
| Тройник проходной | Dy 25 | ξ = 1 | |
| Σξ3 =10 | |||
| 4 участок | Отвод под углом 45° | Dy 15 | ξ = 1,5 |
| Вентиль | Dy 15 | ξ = 16 | |
| Воздухосборник | Dy 15 | ξ = 1,5 | |
| Отвод под углом 90° 2 шт | Dy 15–2 шт | ξ = 1,5·2=3 | |
| Отвод под углом 90° 6 шт. | Dy 15–6 шт | ξ = 1,5·6=9 | |
| Тройник проходной 3 шт | Dy 15–3 шт | ξ = 1·3=3 | |
| Кран КРТ при проходе 3 шт. | Dy 15–3 шт | ξ = 3,5·3= 10,5 | |
| Отопительные приборы МС - 140 – 108 3 шт. | Dy 15–3 шт | ξ = 1,3·3 = 3,9 | |
| Тройник проходной | Dy 15 | ξ = 1 | |
| Σξ5 =49,4 | |||
| 5 участок | Вентиль | Dy 25 | ξ = 9 |
| Тройник на противотоке | Dy 25 | ξ = 3 | |
| Σξ5 = 12 | |||
| 6 участок | Тройник на противотоке | Dy 32 | Σξ5 = 3 |
| 7 участок | Вентиль | Dy 40 | Σξ9 = 8 |
Графа 10. Определим потери давления на местные сопротивления по формуле
Динамическое давление z1 принимаем по табл. 21.
Графа 11. Находим суммарные потери давления на каждом участке (R1 + z) и всего циркуляционного кольца Σ(Rl + z).
Результаты гидравлического расчета главного циркуляционного кольца однотрубной системы отопления с верхней разводкой и тупиковым движением теплоносителя заносим в таблицу.
Ведомость гидравлического расчета теплопроводов системы водяного отопления
| Номер участка | Тепловая нагрузка на участке Qуч, Вт | Диаметр участка d, мм | Расход теплоносителя на участке Gуч, кг/ч | Длина участка l, м | Скорость теплоносителя v, м/с | Удельное сопротивление на трение R, Па/м | Потеря давления на трение на участке Rl, Па/м | Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σξ | Потери давления на местные сопротивления z, Па | Суммарные потери давления (Rl+z), Па |
| Главное циркуляционное кольцо | ||||||||||
| 1415,5 | 14,25 | 0,286 | 9,5 | 391,3 | 847,3 | |||||
| 0,203 | 1,5 | 29,4 | 164,4 | |||||||
| 349,8 | 9,25 | 0,163 | 175,75 | 125,6 | 301,35 | |||||
| 19,5 | 0,223 | 49,4 | 1162,4 | 2527,4 | ||||||
| 349,8 | 0,163 | 150,7 | 324,7 | |||||||
| 8,5 | 0,203 | 58,83 | 228,83 | |||||||
| 1415,5 | 2,25 | 0,286 | 329,52 | 401,52 | ||||||
| Σ =4800,5 |
Проверяем выполняемость условия (23)
.
4800,5 ≤ 0,9 · 6000 4800,5 ≤ 5400
Определим запас давления на неучтенные сопротивления
Запас давления на неучтенные сопротивления не превышает 15%, что соответствует условию (23).