Гидравлический расчёт трубопроводов однотрубной системы отопления
Гидравлический расчёт трубопроводов однотрубной системы отопления проводиться с целью определения суммарных потерь давления в циркуляционных кольцах и нахождения располагаемого давления в системе.
Для выполнения гидравлического расчёта трубопроводов выбирается тип системы отопления и вычерчивается аксонометрическая схема, на которой приводятся все исходные данные. Перед вычерчиванием схемы проводится следующая расчётно-графическая работа:
-подсчитаны теплопотери каждого из помещения здания;
-выбран тип нагревательных приборов и определено количество
секция в каждом нагревательном приборе;
-на поэтажных планах размещены нагревательные приборы,
определено месторасположение стояков, на планах подвала или
чердака изображаются подающие и обратные магистрали;
-определено месторасположение теплового пункта;
На планах этажей, чердака и подвала стояки должны быть пронумерованы, а на аксонометрической схеме, кроме стояков, должны быть пронумерованы все расчётные участки трубопроводов с указанием тепловых нагрузок и длин каждого расчётного участка большого и малого циркуляционных колец. На этой схеме показывается вся запорно-регулировочная аппаратура. На чертежах и аксонометрических схемах систем отопления и вентиляции обозначение элементов производится в соответствии с требованием ГОСТа 11628-65.
Как известно из гидравлики, при движении реальной жидкости по трубам всегда имеют место давления на преодоление сопротивления двух видов трения и местных сопротивлений.
К местным сопротивлениям относятся тройники, крестовины отвода, вентили крана, нагревательные приборы, котлы, теплообменники и т.д.
Потери давления на преодоление трения на участке трубопровода с постоянным расходом движущейся воды и неизменным диаметром определяется по формуле:
Rт= ( λ/d)*( ω ²/2)*p*ℓ=R*ℓ
Где λ- коэффициент гидравлического трения, величина безразмерная;
d- диаметр трубопровода, м;
ω- скорость движения воды в трубопроводе м/с;
p- плотность движущейся среды, кг/м³;
ℓ- длина участка трубопровода, м;
R- удельная потеря давления, Па/м.
Потеря давления на преодоление местных сопротивлений определяют по формуле :
Z=∑ξ*( ω ²/2)*р ,
где ∑ξ – сумма коэффициентов сопротивления на данном участке трубопровода, величина безразмерная;
(ω ²/2)*р – динамическое давление воды на данном участке трубопровода, Па;
Общее сопротивление, возникающее при движении воды в трубопроводе циркуляционного кольца, включая отопительны прибор, котёл и арматуру, может быть определено по уравнению:
∑(R*ℓ+Z) < ∑∆Рp,
где ∑R*ℓ - сумма потерь давления на трение, Па;
∑Z – сумма потерь давления в местных сопротивлениях, Па;
∑∆Рp – располагаемое давление, Па.
Гидравлический расчёт проводят для большого и малого циркуляционных колец.
Первое расчётное циркуляционное кольцо принимаем проходящим через стояк 1, как наиболее удалённый от главного стояка. Определяем температуру воды по участкам стояка 1.
t1 = 95-(95-70)*(972,385*2)/( 972,385*2 +1161,96+968,3) = 83,07
t2 = 95-(95-70)*( 972,385*2+1161,96+968,3)/( 972,385*2 +1161,96+968,3)= =70
Определяем располагаемое естественное давление в циркуляционном кольце через стояк без учёта охлаждения воды в трубопроводах.
pl = 3*977,81+2*969,94-(3+2)*961,92 = 63,71 кг/ м2
∆р = 25*0,5*0,4=5 кг/ м2
где 0,5 – коэффициент, принимаемый для однотрубных систем;
0,4 – для систем с насосной циркуляцией.
Полная величина располагаемого давления
р = рнас + р1 +∆р = 1000+63,71+5 = 1068,71 кг/ м2
Определяем удельную потерю давления на трение
Rср = 64*0,6/(8+5+6,6+8+3,4+8+2) = 5,8
Расчет трубопровода.
В данном проекте применялись стальные трубы ГОСТ 3262-85. Зная Rср можно определить по справочнику Староверов астр. 259 диаметр труб:
Главный стояк d = 50 мм
Для надежности и более долгого использования труб их диаметр возьмем d = 20 мм, d = 25 мм, d = 32 мм, d = 40 мм, d = 50 мм.
№уч | Теплопотери по участкам | Разность температур подачи и обратки, оС | Расход воды, кг/час | Ср. потери давления Rср, кг/м2 | Скорость воды, м/с | d, мм | |
Вт | Ккал/час | ||||||
44496,21 | 38259,85 | 1439.13 | 0,6 | 0,445 | |||
23489,63 | 20197,44 | 748.47 | 0,6 | 0,376 | |||
19429,04 | 16705,96 | 603.73 | 0,6 | 0,335 | |||
15529,35 | 13352,84 | 458.92 | 0,6 | 0,335 | |||
11711,57 | 10070,14 | 314.19 | 0,6 | 0,272 | |||
7716,28 | 6634,81 | 188.33 | 0,6 | 0,272 | |||
3994,1 | 3434,31 | 57.72 | 0,6 | 0,240 | |||
1a | 1573,63 | 1353,08 | 53.96 | 0,6 | 0,240 | ||
2a | 5450,02 | 4686,17 | 186.76 | 0,6 | 0,272 | ||
3a | 9062,52 | 7792,36 | 310.72 | 0,6 | 0,272 | ||
4a | 13036,25 | 11209,15 | 446.97 | 0,6 | 0,335 | ||
5a | 17062,05 | 14670,72 | 584.69 | 0,6 | 0,335 | ||
6a | 21170,27 | 18203,15 | 712.49 | 0,6 | 0,376 | ||
7a | 44496,21 | 38259,85 | 1439.13 | 0,6 | 0,445 |
Расчёт элеватора
1. Определение коэффицента смешения.
Представляет собой отношение массы подмешиваемой охлаждённой воды к массе горячей воды поступившей из тепловой сети в элеватор :
q = = = = 1,4
Где - температура горячей воды, поступающей из тепловой сети ;
– температура мешанной воды на выходе из элеватора, ;
– температура охлаждённой воды, ;
В расчёт принимается коэффицент смешения с запасом на 15%,т.е.
q=1,15* = 1,61
2. Нахождение количества (т/ч) воды, циркулирующее в системе отопления, то есть расход воды элеватора
G= = = 1,53
Где - общие теплопотери здания, т.е. суммарный расход теплоты на отопление;
– теплоёмкость воды 4187 Дж/(кг* )
3. Расчёт диаметра (мм) горловины элеватора
= 15,1 = 15,1 0,09 = 1,5см.
Диаметр сопла:
= = 0,3см
4. В зависимости от диаметра горловины подбирается элеватор
Диаметр горловины 15мм, следовательно элеватор №1.
ВЕНТИЛЯЦИЯ
В жилых зданиях обычно устраивается естественная вытяжная вентиляция из кухонь и санузлов, приток воздуха в жилые комнаты обычно осуществляется через окна, форточки и специальные устройства под окнами.
Вытяжные системы кухонь и санитарных узлов должны быть рассчитаны на удаление воздуха из жилых комнат, в которых вентиляция не предусмотрена.
Необходимый воздухообмен принимается:
1) для кухни с газовой плитой, не менее 60 м/ч (при двухконфорной плите)
2) для совмещенного санузла 50 м/ч.
Температура наружного воздуха для расчета вытяжной системы естественной вентиляции принимается равной 5°С (ρН= 1,27 кг/м), тогда:
1. Располагаемое естественное давление ΔРе, Па определяется по формуле:
ΔРе=hi ·g· (ρН–ρВ)=58*9,8*(1,27-1,205)=36,946
где hi – высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м;
ρН,ρВ – плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м,
При предварительном определении площадей сечения каналов системы естественной вентиляции можно задаться следующими скоростями движения воздуха:
в вертикальных каналах верхнего этажа ω = 0,5 0,6 м/с,
в каждом нижерасположенном этаже на 0,1 м/с больше, чем в предыдущем, но не больше 1м/с,
в сборных воздуховодах ω>1м/с,
в вытяжной шахте ω>1 1,5 м/с.
2. Определяется площадь сечения каналов воздуховодов f , м;
,
где L – расход воздуха удаляемого по каналу, м3/ч;
ω – скорость движения воздуха по каналу, м/с;
3. Уточняется скорость движения воздуха по каналу ω, м/с;
,
4. Уточняется площадь сечения канала и выбирается ближайшее, большее стандартное сечение канала f CT, м ;
5. Определяется соответствующая величина равновеликого (эквивалентного) диаметра воздуховодов dЭ, м, по формуле:
,
где а и в – размеры сторон прямоугольного воздуховода, м;
6. По номограмме при диаметре воздуховода dЭ и скорости движения воздуха по каналу ωут определяется потеря давления на трение на 1 м воздуховода.
7. Определяется потеря давления на трение в воздуховоде
R·l·β,
где l – длина воздуховода, м;
β – коэффициент шероховатости.
8. Находится сумма коэффициентов местных сопротивлений расчетного участка.
∑ξ=ξ1+ξ2+…+ξn,
где ξ1, ξ2, ξn – коэффициенты местных сопротивлений отдельных элементов расчетного участка.
9. Динамическое давление hω находится по скорости движения воздуха ω на номограмме внизу.
10. Потеря давления на местные сопротивления Z расчетного участка определяется по формуле:
Z =Zξ·hω, Па
11. Общая потеря давления на расчетном участке определяется по формуле:
(R·l·β+Z), Па
12. Для нормальной работы системы вентиляции необходимо, чтобы выполнялось равенство:
∑(R·l·β+Z)·α≤ΔPe, Па
где R – удельные потери давления на трение, Па/м;
l – длина воздуховодов, м;
R·l – потеря давления на трение расчетной ветви, Па;
Z – потеря давления на местные сопротивления, Па;
ΔPe– располагаемое естественное давление, Па;
α – коэффициент запаса, равный 1,1 1,15;
β – поправочный коэффициент на шероховатость поверхности.
В результате расчета заполняется специальный бланк.
Расчет теплоизоляции.
Нижняя разводка находится в неотапливаемом подвале,поэтому необходима теплоизоляция труб минеральной ватой.При теплоносителе с разностью температур 95оС-70оС теплоизоляцию выбирают из учебников Староверова (стр.221),в соотвествие с диаметром трубы,берется стандартная толщина теплоизоляции δ=40 мм.
d (мм) | I (м) | S сеч.утеплителя | V (м3) | S стеклоткани (м3) |
0,02 | 0,1 | 2,8 | ||
0,0151 | 0,604 | |||
0,01125 | 0,281 | 11,25 | ||
0,00824 | 0,198 | 9,6 | ||
0,00628 | 0,439 | 25,9 |
Ʃ=1,622 м3 минеральной ваты и 64,55 м3 стеклоткани.