Определение устойчивости откосов земляного полотна
Откосы являются наиболее неустойчивой частью земляного полотна в насыпях и выемках: грунт на поверхности откосов подвергается воздействию атмосферных осадков и ветра, при нарушении условий равновесия откосы деформируются.
Устойчивость – сохранение предусмотренного проектом положения насыпи в пространстве без смещения и просадок. Устойчивость откосов определяем по коэффициенту устойчивости – отношению сил или моментов, удерживающих насыпь к силам или моментам сдвигающим.
Условие устойчивости откоса:
(1)
где – удерживающий момент; – сдвигающий момент.
Для того, чтобы проверить откосы насыпи на устойчивость, необходимо вычислить коэффициент устойчивости .
Расчет производим в следующей последовательности:
1. Вычерчиваем на миллиметровке в масштабе 1 : 200 поперечный профиль насыпи. Расчет устойчивости дорожной насыпи ведем на собственный вес грунта и вес дорожной одежды, нагрузка от веса автомобилей является дополнительной. Заменяем её на нагрузку эквивалентного слоя грунта. Толщину слоя грунта вычисляем по формуле:
(2)
где НГ = 60 кПа – временная нагрузка от гусеничной машины, соответствующая нормативной нагрузке (давление 60 кН/м гусеницы при ширине машины 3,3 м); – ширина машины, м; – удельный вес грунта насыпи, 17кН/м.
Вычисляем нагрузку эквивалентного слоя грунта по формуле (2):
2. Определяем положение центров кривых скольжения, выполняя следующие построения:
- из верхней бровки (точка B) откоса проводим прямую под углом 35° к горизонту;
- из нижней бровки откоса (точка A) проводим прямую под углом 26° к линии, соединяющей точки A и B. На пересечении этой прямой и прямой, проведенной из точки B, отмечаем точку C;
- для определения точки D из нижней бровки откоса откладываем вниз расстояние равное высоте насыпи Нн, затем по горизонтали в сторону насыпи – 4,5·Нн;
- соединяем точки D и C прямой;
- для получения центра кривой скольжения O из середины отрезка, соединяющего точки A и N, проводим перпендикуляр до пересечения с продолжением прямой DC;
- из центра кривой скольжения O проводим след кругоцилиндрической поверхности радиусом , значение которого определяем соответственно по рисункам 3-12;
3. Полученную призму обрушения делим на ряд отсеков. Условно принимаем точку приложения веса каждого отсека на пересечении дуги скольжения с линией действия веса отсека. Раскладываем вес каждого отсека на 2 составляющих – нормальную к кривой скольжения и – касательную, сдвигающую объём грунта: δ – угол наклона отрезков кривой скольжения к вертикали в пределах каждого отсека.
(3)
где X – расстояние до вертикального радиуса, определяемое по рисунку;
R – радиус кривой скольжения.
4. Внося значения соответственно в таблицы 6-15 принимаем их со знаком «–» если расстояние X отмеряется влево от вертикали, проходящей через центр кривой скольжения, и со знаком «+» – если вправо.
5. По рисункам 3-12 вычисляем площадь, а затем и вес каждого отсека, результаты заносим соответственно в таблицы 6-15.
6. Вычисляем значения N и Т, результаты заносим соответственно в таблицы 6-15.
7. По рисункам 2-11 определяем длины кривых скольжения L и вычисляем коэффициент устойчивости по формуле:
(4)
где f – коэффициент, равный 0,45;
c – сцепление грунта равное 1,5 кг/см3.
Расчеты необходимо произвести при прохождении кривой скольжения через пять точек, в соответствии со схемой, изображенной на рисунке 2.
Рисунок 2 – Схема определения положения точек для расчета коэффициента устойчивости откосов земляного полотна
Произведем расчет коэффициента устойчивости откосов земляного полотна при двойном заложении откосов (1:1,5 и 1:1,75):
Расчёт устойчивости откосов земляного полотна на ПК 1+70:
Расчет устойчивости откосов при прохождении кривой скольжения через точку 1 производим в соответствии с рисунком 3.
1. Вычисляем :
;
;
;
;
;
;
.
2. Вычисляем :
;
;
;
;
;
;
.
3. Вычисляем :
;
;
;
;
;
;
.
4. Вычисляем площади частей по формуле:
, (5)
где Ω – площадь сектора;
A – высота правой грани сектора;
B – высота левой грани сектора;
X – ширина сектора.
C – площадь кругового сегмента.
;
;
;
;
;
;
.
5. Вычисляем по формуле:
, (6)
где Ω – площадь сектора;
γ – удельный вес, 17,25 кН/м2.
;
;
;
;
;
;
.
6. Вычисляем нормальные силы N по формуле:
, (7)
где N – нормальная сила;
Q – сдвигающая сила.
;
;
;
;
;
;
;
.
7. Вычисляем касательные силы T по формуле:
, (8)
где T – касательная сила;
Q – сдвигающая сила.
;
;
;
;
;
;
;
.
Все полученные значения заносим в таблицу 6.
Таблица 6 – Ведомость определения устойчивости откосов земляного полотна при прохождении кривой скольжения через точку 1
Номер отсека | sinδ | δ ° ' | cosδ | Ω, м2 | Q=Ω·γ, кН | N=Q·cosδ, кН | T=Q·sinδ, кН |
0,77 | 50°52' | 0,64 | 2,88 | 48,96 | 31,33 | 37,7 | |
0,67 | 42°43' | 0,74 | 6,35 | 108,02 | 79,93 | 72,37 | |
0,58 | 35°28' | 0,82 | 7,61 | 129,34 | 106,06 | 75,02 | |
0,48 | 29°11' | 0,88 | 7,65 | 130,05 | 114,44 | 62,42 | |
0,38 | 22°54' | 0,92 | 6,83 | 116,08 | 106,79 | 44,11 | |
0,29 | 17°03' | 0,96 | 4,88 | 83,03 | 79,71 | 24,08 | |
0,19 | 11°20' | 0,98 | 1,95 | 33,18 | 32,52 | 6,3 |
– это означает, что в точке 1 при принятом заложении откосов 1:1,5 и 1:1,75 откосы не устойчивы.
Так как условие не выполняется, необходимо провести мероприятия по увеличению откосов земляного полотна. Для этого устраиваем берму шириной 3 м на каждом откосе.
Произведем расчет коэффициента устойчивости откосов земляного полотна при двойном заложении откосов (1:1,5 и 1:1,75) с устройством бермы.
Расчет устойчивости откосов при прохождении кривой скольжения через точку 1 заносим в таблицу 7.
Таблица 7 – Ведомость определения устойчивости откосов земляного полотна при прохождении кривой скольжения через точку 1
Номер отсека | sinδ | δ ° ' | cosδ | Ω, м2 | Q=Ω·γ, кН | N=Q·cosδ, кН | T=Q·sinδ, кН |
0,76 | 49°30' | 0,65 | 2,70 | 45,9 | 29,83 | 34,88 | |
0,67 | 41°41' | 0,75 | 5,89 | 100,13 | 75,09 | 67,09 | |
0,57 | 34°43' | 0,82 | 6,97 | 118,49 | 97,16 | 67,54 | |
0,47 | 28°19' | 0,88 | 9,49 | 161,33 | 141,97 | 75,83 | |
0,38 | 22°16' | 0,93 | 11,18 | 190,06 | 176,76 | 72,22 | |
0,29 | 16º28' | 0,96 | 9,20 | 156,40 | 150,14 | 43,79 | |
0,19 | 10º51' | 0,98 | 6,24 | 106,08 | 103,96 | 20,16 | |
0,09 | 5 º15' | 0,99 | 2,38 | 40,46 | 40,05 | 3,65 |
.
Так как условие не выполняется, необходимо провести мероприятия по увеличению откосов земляного полотна. Для этого производим выполаживание откосов с устройством бермы шириной 3 м на каждом откосе.
Произведем расчет коэффициента устойчивости откосов земляного полотна при двойном заложении откосов (1:1,5 и 1:2,5) с устройством бермы в точках в которых ранее условие не выполнялось:
Расчет устойчивости откосов при прохождении кривой скольжения через точку 1 производим в соответствии с рисунком 4, результаты вычислений заносим в таблицу 8.
Таблица 8 – Ведомость определения устойчивости откосов земляного полотна при прохождении кривой скольжения через точку 1
Номер отсека | sinδ | δ ° ' | cosδ | Ω, м2 | Q=Ω·γ, кН | N=Q·cosδ, кН | T=Q·sinδ, кН |
0,74 | 47°55' | 0,67 | 2,34 | 39,78 | 26,65 | 29,44 | |
0,65 | 40°51' | 0,76 | 5,15 | 87,52 | 58,64 | 56,89 | |
0,57 | 34°27' | 0,82 | 6,10 | 103,63 | 84,98 | 59,07 | |
0,48 | 28°31' | 0,88 | 8,60 | 146,27 | 128,72 | 70,21 | |
0,39 | 22°54' | 0,92 | 11,14 | 189,41 | 174,26 | 73,87 | |
0,3 | 17°31' | 0,95 | 10,85 | 184,52 | 175,29 | 55,36 | |
0,21 | 12°16' | 0,98 | 9,65 | 164,02 | 160,74 | 34,44 | |
0,12 | 7º09' | 0,99 | 7,59 | 129,03 | 127,74 | 15,48 | |
0,04 | 2º18' | 1,00 | 4,42 | 75,13 | 75,13 | ||
-0,04 | -2°07' | 1,00 | 1,45 | 24,61 | 24,61 | -0,98 |
.
Условие устойчивости откоса в точке 1 выполняется.
Расчет устойчивости откосов при прохождении кривой скольжения через точку 2 производим в соответствии с рисунком 5, результаты вычислений заносим в таблицу 9.
Таблица 9 – Ведомость определения устойчивости откосов земляного полотна при прохождении кривой скольжения через точку 2
Номер отсека | sinδ | δ ° ' | cosδ | Ω, м2 | Q=Ω·γ, кН | N=Q·cosδ, кН | T=Q·sinδ, кН |
0,80 | 53°16' | 0,60 | 6,60 | 112,2 | 67,32 | 89,66 | |
0,70 | 44°31' | 0,71 | 16,88 | 287,03 | 203,79 | 200,82 | |
0,60 | 36°54' | 0,80 | 19,61 | 333,44 | 266,75 | 200,06 | |
0,50 | 30°03' | 0,87 | 19,56 | 332,52 | 289,29 | 166,26 | |
0,40 | 23°37' | 0,92 | 18,11 | 307,84 | 283,21 | 123,13 | |
0,30 | 17°28' | 0,95 | 20,47 | 348,02 | 330,62 | 104,41 | |
0,20 | 11°33' | 0,98 | 19,80 | 336,60 | 329,87 | 67,32 | |
0,10 | 5º45' | 0,99 | 17,57 | 298,66 | 295,67 | 29,57 | |
0,0002 | 0°00' | 1,00 | 7,18 | 122,11 | 122,11 | 0,02 | |
-0,10 | -5º45' | 0,99 | 5,20 | 88,48 | 87,80 | -8,85 | |
-0,20 | -11°34' | 0,98 | 5,40 | 91,8 | 87,96 | -18,36 |
.
Условие устойчивости откоса в точке 2 выполняется.
Расчет устойчивости откосов при прохождении кривой скольжения через точку 3 производим в соответствии с рисунком 6, результаты вычислений заносим в таблицу 10.
Таблица 10 – Ведомость определения устойчивости откосов земляного полотна при прохождении кривой скольжения через точку 3
Номер отсека | sinδ | δ ° ' | cosδ | Ω, м2 | Q=Ω·γ, кН | N=Q·cosδ, кН | T=Q·sinδ, кН |
0,86 | 59°01' | 0,51 | 8,58 | 145,86 | 74,39 | 125,44 | |
0,75 | 48°37' | 0,66 | 20,89 | 355,16 | 234,41 | 266,37 | |
0,64 | 40°03' | 0,77 | 29,69 | 504,70 | 388,62 | 323,01 | |
0,54 | 32°27' | 0,84 | 35,29 | 599,86 | 503,88 | 323,92 | |
0,43 | 25°26' | 0,9 | 34,27 | 582,52 | 524,27 | 250,48 | |
0,32 | 18°49' | 0,95 | 31,93 | 542,74 | 515,60 | 173,68 | |
0,21 | 12°27' | 0,98 | 29,44 | 500,51 | 490,50 | 105,11 | |
0,11 | 6º14' | 0,99 | 30,32 | 515,51 | 510,35 | 56,71 | |
0,002 | 0º06' | 1,00 | 14,05 | 238,79 | 238,79 | 0,24 | |
-0,15 | -6º02' | 0,99 | 22,54 | 383,20 | 379,37 | -57,48 | |
-0,21 | -12º33' | 0,98 | 18,11 | 307,84 | 301,68 | -64,65 | |
-0,32 | -18°36' | 0,95 | 12,02 | 204,34 | 194,12 | -65,39 | |
-0,43 | -25°13' | 0,90 | 4,80 | 81,16 | 73,44 | -35,09 |
Условие устойчивости откоса в точке 3 выполняется.
Расчеты показали, что при принятом заложении откосов 1:1,5 и 1:2,5 с устройством бермы откосы во всех точках удовлетворяют условию , а значит устойчивы.
Определение осадки насыпи
Осадку насыпи устанавливаем путем суммирования сжатия отдельных слоев. При этом учитываем только вертикальное сжатие подстилающего грунта, полагая, что боковое выпирание учтено в модулях деформации слоев грунта, которые определены пробными нагрузками.
Вертикальное сжатие слоев фунта толщиной h, определяется по формуле:
, (9)
где – сжимающие давления в рассматриваемом слое грунта;
– модуль деформации грунта, МПа.
Сжимающие напряжения на различных глубинах могут быть вычислены по формуле для трапецеидальной эпюры нагрузки на поверхность фунта. В точках, расположенных по оси симметрии земляного полотна, сжимающие напряжения i-го слоя вычисляем по формуле:
, (10)
где Р – давление средней части насыпи, Па;
, (11)
где γ – удельный вес слоя грунта насыпи;
– высота насыпи.
Давление средней части насыпи определяем по формуле (11):
.
Углы и , стороны а и b указаны на рисунке 7. Также на рисунке 7 показан геологический разрез в месте расчета устойчивости на ПК 1+70, на котором указаны толщины слоев грунтов h и их модуль деформации Е.
Расчет напряжений грунтовых слоев и величины осадки земляного полотна:
Углы α1 и α2 находим с помощью рисунка 7, далее переводим их в радианы по формуле:
, (12)
где α – угол в радианах;
α° – угол в градусах.
Z = 0 м:
; .
Z = 2,8м:
; .
Z = 7,1 м:
; .
Z = 17,2 м:
; .
Cжимающие напряжения каждого слоя вычисляем по формуле (10):
Z = 0 м:
Z = 1,4 м:
Z = 3,7 м:
Z = 13,7 м:
Результаты расчета напряжений помещаем в таблицу 12
Таблица 12– Результаты расчета напряжений
Z, м | Углы, град. | Углы, рад. | 2α1+ α2 | , кПа | ||||
α1 | α2 | α1 | α2 | |||||
0,00 | 90,00 | 0,00 | 1,57 | 1,57 | 0,00 | 0,50 | 71,41 | |
2,8 | 11,56 | 74,36 | 0,201 | 1,3 | 1,702 | 0,14 | 0,59 | 128,43 |
7,1 | 25,12 | 54,63 | 0,44 | 0,95 | 1,83 | 0,30 | 0,68 | 148,70 |
17,2 | 36,16 | 30,17 | 0,63 | 0,72 | 1,98 | 0,43 | 0,77 | 168,20 |
Вычислив сжимающие напряжения , считаем сжатие каждого слоя по формуле (9):
;
;
;
Расчет сжатия отдельных слоев приводим в таблицу 13.
Таблица 13 – Результаты расчета сжатия отдельных слоев
№ элементарного слоя | Мощность слоя, м | Давление на поверхностях выделенных слоев, кПа | Среднее давление, кПа | Модуль деформации, МПа | Сжатие выделенного слоя, см | |
71,41 | 99,92 | 0,491 | ||||
2,8 | 128,43 | |||||
138,57 | 1,702 | |||||
4,3 | 148,70 | |||||
158,45 | 5,391 | |||||
10,1 | 168,20 |
Общую осадку насыпи считаем по формуле:
, (13)
.
Дополнительный объем земляных работ за счет просадки грунта на 1 м насыпи считается по следующей формуле:
, (14)
где l – ширина основания насыпи.
Дополнительный объем земляных работ определяем по формуле (14):
.