Основные принципы гидравлического расчёта теплопроводов

Систем водяного отопления

Целью гидравлического расчёта является определение диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчётном циркуляционном давлении, установленном для данной системы [11].

Гидравлический расчёт теплопроводов систем водяного отопления выполняют различными методами. Наибольшее распространение получили методы расчёта теплопровода по удельным потерям и по характеристикам сопротивления.

Первый метод заключается в раздельном определении потерь давления на трение и в местных сопротивлениях. При этом диаметры теплопроводов определяют при постоянных перепадах температуры воды во всех стояках и ветвях, равных расчётному перепаду температуры воды во всей системе.

Во втором методе устанавливают распределение потоков воды в циркуляционных кольцах системы и получают неравные перепады температуры воды в стояках и ветвях. Предварительно выбирают диаметр теплопровода на каждом расчётном участке с учётом допустимых скоростей движения воды.
Расчётным участком называют участок теплопровода с неизменным расходом теплоносителя.

При расчёте главного циркуляционного кольца (наиболее неблагоприятного в гидравлическом отношении циркуляционного контура) рекомендуется предусматривать запас давления на неучтенные сопротивления, но не более 10 % расчётного давления.

Методика гидравлического расчёта теплопровода систем водяного отопления[11].

1. До гидравлического расчёта теплопроводов выполняют аксонометрическую схему системы отопления со всей запорно-регулирующей арматурой. К составлению такой схемы приступают после того, как: подсчитана тепловая мощность системы отопления здания; выбран тип отопительных приборов и определено их число для каждого помещения; размещены на поэтажных планах здания отопительные приборы, горячие и обратные стояки, а на планах чердака и подвала – подающие и обратные магистрали; выбрано место для теплового пункта или котельной; показано на плане чердака или верхнего этажа (при совмещенной крыше) размещение расширительного бака и приборов воздухоудаления. На планах этажей, чердака и подвала горячие и обратные стояки системы отопления должны быть пронумерованы, а на аксонометрической схеме кроме стояков нумеруют все расчётные участки циркуляционных колец – участки труб, а также указывают тепловую нагрузку и длину каждого участка. Сумма длин всех расчётных участков составляет величину расчётного циркуляционного кольца.

2. Выбирают главное циркуляционное кольцо. В тупиковых схемах однотрубных систем за главное принимается кольцо, проходящее через дальний стояк, а в двухтрубных системах – кольцо, проходящее через нижний прибор дальнего стояка. В последнем случае общая длина расчётного циркуляционного кольца – наибольшая, а расчётное циркуляционное давление – наименьшая, тогда и отношение , определяющее давление на 1 м длины, здесь будет наименьшим. При попутном движении воды наиболее неблагоприятным в гидравлическом отношении является кольцо, проходящее через один из средних наиболее нагруженных стояков.

3. Определяют расчётное циркуляционное давление по формуле

(4.1)

где – циркуляционное давление, создаваемое насосом или элеватором, Па; – коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчётных условиях; – естественное циркуляционное давление, возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах, Па; – естественное циркуляционное давление, вызываемого охлаждением воды в теплопроводах, Па; – расчётное циркуляционное давление, Па.

При типовом проектировании принимают равным 10 … 12 кПа, а при подключении системы отопления к тепловым сетям рассчитывают по формуле

, (4.2)

где – давление, которое необходимо иметь перед элеватором для обеспечения нормальной его работы, кПа; – коэффициент смешения.

При наличии циркуляционных насосов принимают по их характеристикам, а диаметры теплопроводов – по допустимым скоростям движения воды. Рекомендуется для двухтрубных систем принимать , для однотрубных систем . Естественное давление и можно не учитывать, если оно составляет не более 10 % давления, создаваемого механическим побуждением. В системах отопления многоэтажных зданий в большинстве случаев является основным по величине, а – дополнительным. Только в одноэтажных зданиях основным является . В системах с естественной циркуляцией величина является расчётным циркуляционным давлением.

4. При расчёте по методу удельных потерь давления для предварительного выбора диаметров теплопроводов определяют среднее значение удельного падения давления по главному циркуляционному кольцу

, (4.3)

где k - коэффициент, учитывающий долю потери давления на местные сопротивления от общей величины расчётного циркуляционного давления
( - для систем отопления с искусственной циркуляцией, - для систем отопления с естественной циркуляцией); - общая длина расчётного циркуляционного кольца, м; - расчётное циркуляционное давление, Па.

5. Определяют расходы воды на расчётных участках

, (4.4)

где - тепловая нагрузка участка, составленная из тепловых нагрузок отопительных приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой, Вт; - теплоёмкость воды, кДж/(кг×К); - перепад температур воды в системе, °С; - коэффициент учёта дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счёт округления сверх расчётной величины (принимается по табл. 4.3); - коэффициент учёта дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений (принимается по табл. 4.4).

Таблица 4.3 – Значения коэффициента

Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов, кВт
0,12 0,15 0,18 0,21 0,24 0,3	1,02 1,03 1,04 1,06 1,08 1,13

Примечание. Для отопительных приборов помещения с номинальным тепловым потоком более 2,3 кВт следует принимать вместо коэффициент .

Таблица 4.4 – Значения коэффициента

Отопительный прибор	Значение при установке прибора
у наружной стены, в том числе под световым проёмом	у остекления светового проёма
Радиатор: чугунный секционный; стальной панельный.	1,02 1,04	1,07 1,10
Конвектор: с кожухом; без кожуха.	1,02 1,03	1,05 1,07

Ориентируясь на полученное значение и определив количество воды , кг/ч, можно с помощью расчётной таблицы (см. таблица Б1) подобрать оптимальные диаметры труб расчётного кольца. Все данные, получаемые при расчёте теплопровода, заносят в специальную табл. 4.5.

При расчёте отдельных участков теплопровода необходимо иметь в виду следующее: местное сопротивление тройников и крестовин относят лишь к расчётным участкам с наименьшим расходом воды; местные сопротивления отопительных приборов, котлов и подогревателей учитывают поровну в каждом примыкающем к ним теплопроводе.

Если по произведённому расчёту с учётом запаса до 10 % расходуемое давление в системе будет больше или меньше расчётного давления , то на отдельных участках кольца следует изменить диаметр труб.

После расчёта главного циркуляционного кольца рассчитывают параллельные циркуляционные кольца, которые состоят из участков главного кольца (уже рассчитанных) и дополнительных (не общих) участков, еще не рассчитанных. Проводится «увязка» потерь давления, т.е. получение равенства потерь давления на параллельно соединенных дополнительных участках других колец и не общих участках главного циркуляционного кольца.

Согласно СНиП 41-01-2003, невязка потерь давления в циркуляционных кольцах (без учёта потерь давления в общих участках) не должна превышать 5 % при попутной и 15 % при тупиковой разводке теплопроводов систем водяного отопления в расчёте с постоянными разностями температур в подающей и обратной магистралях.

Для однотрубной системы с замыкающими участками расход в приборах определяется с учётом коэффициента затекания воды в приборы, представляющего собой отношение массы воды, затекающей в прибор, к общей массе воды, проходящей по стояку

,

где - масса воды, поступающей в прибор, кг/ч; - масса воды, проходящей по стояку, кг/ч.

Пример 4.1. Провести гидравлический расчёт двухтрубной системы водяного отопления с верхней разводкой и попутным движением воды (рис. 4.4) [11]. Система присоединена к тепловой сети через элеватор. Располагаемое давление в тепловой сети на вводе в здание . Температура воды в подающей линии тепловой сети °С, в обратной - °С. Температура воды, поступающей в систему °С, на выходе из системы °С. Тепловые нагрузки, длина расчётных участков и другие данные показаны на рис. 4.4.

Порядок расчёта. Главное циркуляционное кольцо проходит через нижний отопительный прибор наиболее нагруженного среднего стояка 3, поскольку система отопления – с попутным движением воды.

Расчётное циркуляционное давление для главного циркуляционного кольца определяем по формуле (4.1) с учётом формулы (4.2).

В данном примере оно равно

.

Коэффициент смешения u определяем по формуле

.

Подставим численные значения всех величин в выражение для , тогда

,

где Е = 0,4 – коэффициент соответствующей для двухтрубной системы. Расстояние от центра расчётного прибора до центра элеватора теплового пункта h = 2 м; разность (приложение В). Естественное давление для главного циркуляционного кольца по приложению Г равно 125 Па.

Определяем ориентировочную удельную потерю давления на трение по формуле (4.3)

,

где k = 0,35 – предполагаемая доля потерь на трение в общих потерях давления в теплопроводах системы с искусственной циркуляцией.

Таблица 4.5 – Результаты гидравлического расчёта теплопроводов системы водяного отопления

По схеме трубопроводов

Предварительный расчёт

Окончательный расчёт

№ участка

Тепловая нагрузка Q, Вт

Длина участка l, м

Расход теплоносителя Gуч, кг/ч

Диаметр d, мм

Скорость движения теплоносителя w, м/с

Удельная потеря давления R, Па/м

Потеря давления на трение Rl, Па

Сумма коэффициентов местных сопротивлений Sx

Потеря давления в местных сопротивлениях Z, Па

Суммарные потери давления на участке Rl+Z, Па

d, мм

w, м/с

R, Па/м

Rl, Па

Sx

Z, Па

Rl+Z, Па

Рис. 4.4. Расчётная аксонометрическая схема двухтрубной водяной системы

Для расчёта теплопроводов используем приложение Б. Количество воды , кг/ч, протекающей по каждому участку циркуляционного кольца, определяем по формуле (4.4).

Результаты расчёта по всем участкам записываем в бланк специальной формы (табл. 4.4, 4.5). По найденным расходам на участках и величине по приложению Б устанавливают фактические удельные потери давления на трение R, диаметры труб и скорости движения воды w, заносят их значения в графы 7, 5, 6 табл. 4.6. При этом возможны большие расхождения между и R, особенно на расчётных участках с малыми расходами. Заниженные потери на этих участках должны быть компенсированы некоторым завышением потерь давления на других участках. Определяют потери давления на трение по всей длине участка Rl и заносят их величину в графу 8, табл. 4.6.

Коэффициенты местного сопротивления на каждом участке определяем по приложению Д, значения заносим в графу 9, табл. 4.6. Перечень местных сопротивлений по участкам главного циркуляционного кольца приведён в табл. 4.7. По скорости w, используя приложение Е, определяем значение динамического давления p_д и по формуле (4.5) находим потери давления в местных сопротивлениях Z (результат заносим в графу 17, табл. 4.6).

Потери давления на преодоление местных сопротивлений, Па, определяют по формуле

, (4.5)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений в данном участке теплопровода (приведены в приложении Д), величина безразмерная; - динамическое давление воды в данном участке теплопровода, p_д, Па.

Имея значения Rl и Z, определяем суммарные потери давления на всех участках главного циркуляционного кольца и сравниваем со значением . Как видно из табл. 4.6, невязка по предварительному расчёту оказалась недопустимо большой 21,2 %, поэтому следует изменить диаметры участков, на которых фактические удельные потери давления на трение намного завышены относительно R_ср. Как видно из табл. 4.6, таким является участок 5. Изменив диаметр теплопровода на этом участке на 25 мм, выполняем перерасчёт. В результате запас давления составил 9,7 % (таблица 4.6), что допустимо .

Таблица 4.6 – Результаты гидравлического расчёта теплопроводов системы водяного отопления

По схеме трубопроводов	Предварительный расчёт	Окончательный расчёт
№ участка	Тепловая нагрузка Q, Вт	Длина участка l, м	Расход теплоносителя Gуч, кг/ч	Диаметр d, мм	Скорость движения теплоносителя w, м/с	Удельная потеря давления R, Па/м	Потеря давления на трение Rl, Па	Сумма коэффициентов местных сопротивлений Sx	Потеря давления в местных сопротивлениях Z, Па	Суммарные потери давления на участке Rl+Z, Па	d, мм	w, м/с	R, Па/м	Rl, Па	Sx	Z, Па	Rl+Z, Па
Главное циркуляционное кольцо (через прибор первого этажа стояка 3) Расчётное циркуляционное давление Па
			90,9		0,135			3,25	31,2	143,2	-	-	-	-	-	-	-
			290,9623		0,417				86,3	326,3	-	-	-	-	-	-	-
			356,4288		0,271				36,29	386,29	-	-	-	-	-	-	-
		6,5	494,6359		0,392				968,89	1108,89	-	-	-	-	-	-	-
			974,7237		0,379				282,44	2382,44	-	-	-	-	-	-	-
		0,5	669,2130		0,328			2,5	142,2	182,2	-	-	-	-	-	-	-
			974,7237		0,267			1,5	54,4	414,4	-	-	-	-	-	-	-
			494,6359		0,392				968,89	1808,89	-	-	-	-	-	-	-
			360,0658		0,271				36,29	526,29	-	-	-	-	-	-	-
		5,5	294,5993		0,436				95,13	1525,13	-	-	-	-	-	-	-
			90,92571		0,135			3,25	31,2	143,2	-	-	-	-	-	-	-

Для 1 участка записываем во 2 и 3 графы табл. 4.6 значение тепловой нагрузки и длину участка из рис. 4.4. Далее делаем предварительный расчёт. Расход теплоносителя для 1 участка находим по формуле (4.4)

кг/ч,

где - тепловая нагрузка 1 участка берём из рис. 4.4, Вт; - теплоёмкость воды, равная 4,2 кДж/(кг×К); - перепад температур воды в системе, °С; - коэффициент учёта дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счёт округления сверх расчётной величины (принимается по таблице 4.3) ; - коэффициент учёта дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений (принимается по табл. 4.4). Записываем полученные значения расхода в графу 4.

По R_ср и G_уч из таблиц, приведённых в приложении Б следует подобрать диаметры труб участков, обеспечивающих заданный расход воды, и занести их в графу 5 табл. 4.6. В графы 6 и 7 из тех же таблиц заносят действительные значения скорости движения воды и удельных потерь на трение на расчётном участке. В графу 8 заносят потери на трение в гладких трубах на расчётном участке. В графу 9 заносят сумму коэффициентов местных сопротивлений, которые подсчитаны в табл. 4.7 с использования приложения Д. Из таблицы приведённой в приложении Е по скорости воды w на расчётном участке определяют динамическое давление p_д, Па, а затем рассчитывают потери давления в местных сопротивлениях по формуле (4.5); результат заносят в графу 10.

Для 1 участка w = 0,135 м/с по приложению Е находим динамическое давление p_д = 9,61 Па, далее рассчитываем потери давления в местных сопротивлениях по формуле (4.5)

Па.

Суммируя величины графы 8, находим потери на трение в трубах расчётного кольца , Па, суммируя значения графы 10 – потери давления в местных сопротивлениях того же кольца , Па. Общие потери давления в расчётном кольце будут равны сумме: и запишем найденные значения в графу 11.

Проверяем запас давления в процентах

,

что допустимо.

Таблица 4.7 – Коэффициенты местных сопротивлений на участках главного циркуляционного кольца (через стояк 3)

№ участка	d, мм	Предварительный расчёт	Окончательный расчёт
местные сопротивления	коэффициент местных сопротивлений	d, мм	коэффициент местных сопротивлений
		½ отопительного прибора РСВ1 Отвод под 90° Тройник на ответвлении	0,25     1,5   1,5	-	-
		Тройник проходной		-	-
		Тройник проходной		-	-
		Отвод под 90° Вентиль Тройник на ответвлении	1,5   1,5	-	-
		4 отвода под 90°
		Тройник на ответвлении Внезапное расширение	1,5	-	-
		Отвод под 90° Внезапное сужение	0,5	-	-
		Тройник на ответвлении Вентиль Отвод под 90°	1,5 1,5		1,5
		Тройник проходной		-	-

Окончание таблицы 4.7

		Тройник проходной		-	-
		Тройник на ответвлении Отвод под 90° ½ отопительного прибора РСВ1	1,5 1,5   0,25	-	-

4.5. Гидравлический расчёт системы водяного отопления методом
сложения характеристик сопротивлений

Метод сложения характеристик сопротивления применяют при проектировании насосных вертикальных и горизонтальных одно­трубных систем, а также вертикальных двухтрубных систем с кранами повышенного сопротивления [5].Гидравлический расчёт может производиться для постоянного или переменного перепада температуры в стояках с учётом заданной проводимости труб.

При гидравлическом расчёте по указанной методике потери давления на каждом расчётном участке от трения и в местных сопротивлениях определяют по формуле, Па:

;

где - расход воды на участке, кг/ч, определяемый по формуле (4.4);
- характеристика сопротивления участка, Па/(кг/ч)²;

, (4.6)

здесь A_Д - удельное динамическое давление в трубе на участке при внутреннем диаметре d_в и расходе 1 кг/ч, выбираемое по табл. 4.9; - приведённый коэффициент гидравлического трения м^-1, принимаемый по табл. 4.9; l_уч - длина участка, м; - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

Рассмотрим последовательность выполнения гидравлического расчёта методом сложения характеристик при равном перепаде температуры теплоносителя в стояках [5].

1. Перед выполнением гидравлического расчёта конструируется однотрубная система водяного отопления из унифицированных узлов и на построенной схеме выбирается главное циркуляционное кольцо, которое делится на расчётные участки с указанием расхода теплоносителя на участке G_уч, кг/ч, длины участка l_уч, м, диаметра труб D_у, мм.

При выполнении гидравлического расчёта используется табличная форма записи (табл. 4.10).

2. Выбирается располагаемый перепад давления , Па, в однотрубной системе отопления.

Таблица 4.9 – Таблица для расчёта по формуле 4.6

Диаметр условного прохода, мм	Расход воды G, кг/ч, при скорости w = 1 м/с	AД×104, Па/(кг/ч)2	, м-1	Sуд ×104, Па/м(кг/ч)2
ГОСТ 3262-75*
		26,50	3,60	95,40
		10,60	2,70	28,62
		3,19	1,80	5,74
		1,23	1,40	1,72
		0,39	1,00	0,39
		0,23	0,80	0,18
		0,082	0,55	0,045
ГОСТ 10704-91
		0,113	0,60	0,068
		0,0269	0,40	0,0108
		0,0142	0,30	0,0043
		0,00642	0,23	0,00148
		0,00265	0,18	0,00048
		0,00135	0,15	0,00020

3. При предварительном выборе диаметра трубы (табл. 4.9) для участка вычисляется удельная характеристика сопротивления Па/(кг/ч)²×м:

, (4.7)

где - ориентировочный расход воды на участке, кг/ч, определяемый по формуле (4.4); R_cp- среднее значение удельной потери давления от трения в расчётном кольце, определяемое по формуле (4.3).

4. Выполнение гидравлического расчёта начинается с самого удаленного и нагруженного стояка в тупиковой системе и с самого нагруженного стояка в системе водяного отопления с попутным движением теплоносителя.

Диаметры труб стояка назначают, сопоставляя полученное по формуле (4.7) значение со значением для стандартных диаметров труб (см. табл. 4.9). Для обеспечения тепловой устойчивости системы отопления принимается для стояков меньший ближайший диаметр, с последующей проверкой скорости движения воды в трубопроводах стояка (см. ниже п. 9). Возможна конструкция стояков из труб двух различных смежных диаметров. Принятый диаметр труб записывается в графу 5 табл. 4.10.

5. По выбранному диаметру стояка принимаются по табл. 4.11 диаметры подводки и замыкающего участка узла отопительного прибора.

Таблица 4.10 – Ведомость гидравлического расчёта системы водяного отопления методом сложения характеристик сопротивления при равном перепаде температуры теплоносителя в стояках

Исходные данные	Расчётные данные
Номер расчётного участка	Типовая нагрузка на участке Qуч, Вт	Длина участка lуч, м	Расход воды на участке G, кг/ч	Диаметр трубопровода на участке dу, мм	Приведённый коэффициент гидравлического трения l/dв, м-1	lуч×l/dв	Удельное динамическое давление AД×104, Па/(кг/ч)2	Характеристика сопротивления участка Sуд, Па/(кг/ч)2	Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Sxуч, Па	Потери давления на участке Dpуч, Па	Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце Dpсо, Па

Таблица 4.11 – Рекомендуемые диаметры трубопроводов узла нагревательного прибора

Наименование узла стояка	Диаметр труб Dу, мм
стояка	замыкающего участка	подводки
Этажестояк с осевым обходным участком и трехходовым краном
Этажестояк со смещённым обходным участком			25/20
Этажестояк с осевым замыкающим участком и краном типа КРП
Этажестояк со смещённым замыкающим участком и краном типа КРП
Этажестояк проточный		- - -

Окончание таблицы 4.11

Узел верхнего этажа при нижней разводке и трехходовом кране			25/20
То же			25/20
Узел верхнего этажа при нижней разводке и кране типа КРП
То же

6. После выбора диаметра труб и типа отопительного прибора определяется характеристика сопротивления стояка по формуле

, (4.8)

где - характеристика сопротивления трубных узлов стояка однотрубной системы отопления; - характеристика сопротивления приборных узлов стояка однотрубной системы отопления определяемая по формуле

, (4.9)

здесь - характеристика сопротивления подводок к отопи­тельному прибору, Па/(кг/ч)²; - характеристика сопротивления отопительного при­бора длиной 1 м, Па/(кг/ч)²; l - длина прибора, м.

7. По характеристике сопротивления стояка и расходу теплоносителя в стояке G_ст (см. уравнение (4.4)) вычисляют потери давления в стояке. Па, по формуле

, (4.10)

где - характеристика сопротивления стояка, определяемая по формуле (4.8).

8. Затем производится гидравлический расчёт магистральных участков главного циркуляционного кольца. Предварительный выбор диаметра производится путём сопоставления значения , полученного по формуле (4.7), со значением для стандартных диаметров труб (см. табл. 4.9). С целью повышения тепловой устойчивости системы отопления для магистралей принимается ближайший больший диаметр труб (значение заносится в графу 5 табл. 4.10).

9. Затем проверяется по (табл. 4.12) скорость движения воды при выборе диаметра труб по табл. 4.9, в которой приведены расходы воды при скорости 1 м/с. Например, расход воды в трубе D_y = 15 мм составляет 560 кг/ч, тогда скорость движения воды w = 560 : 690 = 0,79 м/с.

Таблица 4.12 – Допустимая скорость движения воды в трубах систем водяного отопления

Допустимый уровень звука ZA, дБ(А)	Скорость движения теплоносителя, м/с, при большем из коэффициентов местного сопротивления арматуры на трубах, примыкающих к помещению при коэффициентах местного сопротивления
до 5
	1,5/-	1,1/0,7	0,9/0,55	0,75/0,5	0,6/0,4
	1,5/-	1,5/1,2	1,2/1,0	1,05	0,85/0,65
	1,5/-	1,5/1,5	1,5/1,1	0,8	1,0/0,8
	1,5/-	1,5/1,5	1,5/1,5	1,2/0,95	1,3/1,2
45 и более	1,5/-	1,5/1,5	1,5/1,5	1,5/1,5	1,5/1,4

Примечание: В числителе даны значения скоростей воды при всех видах арматуры, кроме прямых вентилей; в знаменателе – при прямых вентилях.

10. В соответствии с предварительно выбранным диаметром труб на магистральных участках (см. табл. 4.9) принимаются значения А_Ди l/D_y на 1 м трубы (запись - в графы 6 и 8 табл. 4.10).

11. Определяются на расчётных участках магистральных труб сопротивление от трения l_уч×l/D_y и значения коэффициентов местных сопротивлений Sx_уч (запись в графы 7 и 10 табл. 4.10).

12. Далее определяются значения S_уч по формуле (4.6), (результаты записываются в графу 9 табл. 4.10) и G_уч по формуле (4.4) (данные заносятся в графу 3 табл. 4.10). После вычисления значения S_уч и G_уч по формуле (4.10) рассчитываются потери давления на участках магистральных труб главного циркуляцион­ного кольца (запись - в графу 11 табл. 4.10).

13. Суммарные потери давления на участках магистральных труб главного (второстепенного) циркуляционного кольца опре­деляются по формуле, Па

,

где - значения характеристик сопротивления участков магистральных труб главного (второстепенного) циркуляционного кольца, Па/(кг/ч)²; - расход воды на участках магистральных труб главного (второстепенного) циркуляционного кольца, кг/ч.

14. Определяются общие потери давления, Па, по значениям S_ст и S_уч, G_ст и G_уч на каждом расчётном участке, дальнем тупиковом стояке и главном циркуляционном кольце

.

15. После предварительного выбора диаметров труб стояка и на участках магистралей главного циркуляционного кольца выполняется гидравлическая увязка при этом должно выполняться условие

.

Вел