Основные положения расчета и проектирования жб конструкций в холодном климате и на ВМГ.

СП 52-105-2009. Железобетонные конструкции в холодном климате и на вечномерзлых грунтах.

Северная строительная климатическая зона подразделяется на 3 климатических района с условиями: 1 – наименее суровыми; 2 – суровыми; 3 – наиболее суровыми.

Вечномерзлыми (многолетнемерзлыми) называются грунты, имеющие отрицательную или нулевую температуру, содержащие в своем составе лед и находящиеся в мерзлом состоянии не менее 3х лет. ВМГ: твердомерзлые, пластичномерзлые, сыпучемерзлые.

Расчёт жб конструкций производится на воздействие расчетных температуры и влажности.

ЖБ конструкции в зависимости от условий эксплуатации подразделяются на:

- надземные, располагающиеся выше отметки 0,5 м над дневной поверхностью грунта и защищенные от атмосферных осадков, ветра, солнечной радиации, изменению температуры воздуха, действию капиллярного подсоса влаги;

- ниже отметки 0,5 м над дневной поверхностью земли и на – 1,2 м ниже уровня земли – в зоне сезонного оттаивания грунта. Бетон в этой зоне подвергается переменному замораживанию и оттаиванию в водонасыщенном состоянии;

- ниже глубины сезонного промерзания, где не проявляется влияние сезонных колебаний емператур, не испытывают значительных температурно-влажностных воздействий окружающей среды;

- на глубине более 10 м, находящиеся в зоне стабильных температур.

Материалы:

Бетон следует применять тяжелый со средней плотностью 2200-2500 кг/м³, который отвечает требованиям по прочности, морозостойкости и водонепроницаемости, изложенным в таблице. Рекомендуется применять бетон не ниже В25.

Расчтеные значения сопротивления бетона растяжению R_bt при расчете на первое замораживание умножают на коэффициент условий работы бетона γ_bt=1,1γ_b, при расчете на переменное замораживание-оттаивание γ_bt=0,9γ_b.

Относительные деформации бетона при сжатии в зависимости от расчетной зимней температуры:

- при замораживании бетона и непродолжительном нагружении:

- при переменном замораживании и оттаивания бетона и продолжительном действии нагрузки

При подборе арматурыследует учитывать следующее их возможное влияние на свойства стали:

- повышение вероятности возникновения хрупких разрушений вследствие нагрева при сварке арматуры, в особенности в сочетании с динамической и многократно повторяющейся нагрузкой, а также в зависимости от содержания в стали углерода и легирующих элементов и особенностей технологии изготовления арматуры;

- изменение диаграммы деформирования арматуры, выражающееся в возможном увеличении предела текучести и модуля упругости, а также в уменьшении пластичности.

Следует прмиенять арматуру:

- горячекатаную гладкую класса А240 (А-I) по ГОСТ 5781;

- горячекатаную кольцевого периодического профиля классов А300 (A-II), А400 (A-III) по ГОСТ 5781;

- термомеханически упрочненную серповидного профиля классов А500С по СТО АСЧМ 7-93, ТУ 14-1-5254-94 идругим ТУ;

- термомеханически упрочненную и горячекатаную серповидного профиля класса А500С по ГОСТ Р 52544;

- холоднодеформированную волочением с последующей накаткой периодического профиля класса Вр-I по ГОСТ 6727;

- холоднодеформированную прокаткой периодического профиля класса В500С по ГОСТ Р 52544.

Коэффициенты линейной температурной деформации арматуры в зависимости от низкой температуры:

Значение предельной относительной деформации ε_s,ult(ε_s2):

Расчетжб конструкций в холодном климате по прочности сечений, по раскрытию трещин и деформаций производят по СНиП 52.01 и СП 52.101 с учетом воздействия низкой климатической температуры и изменяющейся относительной влажности наружного воздуха.

При расчетежб конструкций сначала устанавливают группу конструкции в зависимости от режима ее работы. Для принятой группы конструкций в зависимости от условий эксплуатации и расчетной зимней температуры района строительство находят значения коэффициентов γ_b, β_b, φ_b,cr.

Свайный фундамент

Максимальный изгибающий момент возникает в заделке крайней сваи в грунт или в месте заделки верха сваи в фундаментную балку. Жб сваю рассматривают как стойку, заделанную в грунт. Расчет статически неопределимого свайного фундамента ведут по 2м стадиям работы: 1ая – замораживание до расчетной зимней температуры, 2ая – длительное переменное замораживание и оттаивание в летний период.

При расчете по 1ой стадии работы фундамента, сваи считаются заделанными в грунт около его поверхности на расстоянии H₁=(1,5+z)h, где h – высота сечения сваи в плоскости дествиярасчетного усилия, м; z – к-т, учитывающий влияние окружающего грунта на работу свай от горизонтального усилися, вызванного коздействием температуры и влажности воздуха.

При расчте по 2ой стадии работы фундамента сезонно-оттаивающий слой грунта глубиной H_T находится в талом состоянии. Свая считается защемленной в грунт на расстоянии H₂ от поверхности грунта H₂=H_T*z + (1,5+z)h, но не более H₂=75/α_ε, H_T – глубина оттаивания грунта, принимают по результатам геологических изысканий.

Вопросы огнестойкости жб конструкций.

(СТО 36554501-006-2006 «Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций».)

Показателем огнестойкости является предел огнестойкости. Предел огнестойкости строительных конструкций устанавливается по времени в минутах наступления одного или последовательно нескольких, нормируемых для данной конструкции, признаков предельных состояний:

- потери несущей способности R;

- потери теплоизолирующей способности I;

- потери целостности Е.

Пределы огнестойкости строительных конструкций и их условные обозначения устанавливают по ГОСТ 30247.1.

4.2 Здания и сооружения, а также их части, выделенные противопожарными стенами и перекрытиями (пожарные отсеки), подразделяются по степеням огнестойкости (табл. 4.1).

К несущим элементам здания или сооружения относятся конструкции, обеспечивающие его общую устойчивость и геометрическую неизменяемость: несущие стены, колонны, балки перекрытий, ригели, фермы, рамы, арки, связи, диафрагмы жесткости и т.п. К пределу огнестойкости несущих элементов здания, выполняющих одновременно функции ограждающих конструкций, например к несущим стенам, помимо предела огнестойкости по несущей способности R, должны предъявляться дополнительные требования по потере изолирующей способности I и потере целостности Е.

Таблица 4.1

Степень огнестойкости здания	Предел огнестойкости железобетонных строительных конструкций, мин, не менее
Несущие элементы здания	Наружные ненесущие стены	Перекрытия междуэтажные (в том числе чердачные и над подвалами)	Элементы бесчердачных покрытий	Лестничные клетки
настилы, плиты (в том числе с утеплителем)	фермы, балки, прогоны	внутренние стены	марши и площадки лестниц
Особая	R 180* Е 60***	Е 60	R 180* EI 120**	REI 120**	R 180*	R 180* EI 180	R 60
I	R 120	Е 30	REI 60	RE 30	R 30	REI 120	R 60
II	R 90	Е 15	REI 45	RE 15	R 15	REI 90	R 60
III	R 45	Е 15	REI 45	RE 15	R 15	REI 60	R 45
* Для зданий высотой более 100 м предел огнестойкости, как правило, устанавливается R 240. ** Для зданий высотой менее 100 м предел огнестойкости устанавливается REI 180, EI 180. *** Предел огнестойкости Е 60 устанавливается только для наружных стен.

Здания и сооружения с несущими конструкциями из железобетона подразделяют по степени огнестойкости:

- особая - многофункциональные, высотные здания и здания-комплексы;

- I степень - ограждающие конструкции выполнены из железобетона и применяются листовые и плитные негорючие материалы;

- II степень - покрытия выполнены из стальных конструкций;

- III степень - применены перекрытия деревянные, защищенные штукатуркой или негорючим листовым, плитным материалом, а также для зданий каркасного типа с элементами каркаса из стальных конструкций и с ограждающими конструкциями из профилированных листов или других негорючих материалов со слабогорючим утеплителем группы Г1.

4.3 Предел огнестойкости противопожарных преград (стены и перекрытия) для зданий особой степени огнестойкости устанавливают REI 180; при высоте здания более 100 м - REI 240; для зданий I, II и III степеней огнестойкости - REI 150.

4.4 За предел огнестойкости железобетонных конструкций принимают время в минутах от начала огневого стандартного воздействия до возникновения одного из предельных состояний по огнестойкости:

- по потере несущей способности R конструкций и узлов (обрушение или недопустимый прогиб в зависимости от типа конструкций);

- по теплоизолирующей способности I - повышение средней температуры на необогреваемой поверхности до 160°С или в любой другой точке этой поверхности до 180°С по сравнению с температурой конструкции до нагрева, или прогрев до 220°С независимо от температуры конструкции до огневого воздействия ( ГОСТ 30247.1);

- по целостности E - образование в конструкции сквозных трещин или сквозных отверстий, через которые проникают продукты горения или пламя.

Для несущих железобетонных конструкций (балки, прогоны, ригели, колонны) предельным состоянием по огнестойкости является потеря несущей способности конструкции R.

В железобетонных конструкциях, в которых наблюдается хрупкое разрушение по сжатому бетону (колонны с малым эксцентриситетом, изгибаемые переармированные элементы), за потерю несущей способности принимается полное разрушение конструкции во время пожара.

Изгибаемые, внецентренно сжатые и растянутые с большим эксцентриситетом элементы характеризуются развитием больших необратимых деформаций арматуры и бетона, и за потерю несущей способности принимается развитие прогиба еще до того, как наступит полное разрушение.

4.5 Расчет предела огнестойкости железобетонной конструкции по потере несущей способности R состоит из теплотехнической и статической частей.

Теплотехнический расчет должен обеспечить время предела огнестойкости, по истечении которого арматура нагревается до критической температуры или сечение бетона конструкции сокращается до предельного значения при воздействии на нее стандартного температурного режима.

Статический расчет должен обеспечить защиту железобетонной конструкции от разрушения, а также от потери устойчивости при совместном воздействии нормативной нагрузки и стандартного температурного режима.

4.6 Предел огнестойкости железобетонной конструкции по теплоизолирующей способности I должен быть обеспечен теплотехническим расчетом. Найденные значения температуры на необогреваемой поверхности должны быть менее предельно допустимой температуры нагрева (см. п. 4.4).

4.7 Предел огнестойкости по целостности E (образование сквозных отверстий или сквозных трещин) возникает в железобетонных конструкциях из тяжелого бетона с влажностью более 3,5 % и из легкого бетона с влажностью более 5,0 % и плотностью более 1200 кг/м³, а также в плитах, стенах и стенках двутавровых балок при двустороннем нагреве бетона в расчетном сечении выше его критической температуры.

Потеря целостности при хрупком разрушении бетона резко снижает предел огнестойкости железобетонной конструкции, поэтому целесообразно применять бетоны с ограничением расхода цемента, низким В/Ц и с более низким коэффициентом температурного расширения заполнителя.

4.8 Испытаниями было установлено, что разрушения железобетонных конструкций при огневом высокотемпературном нагреве происходят по тем же схемам, что и при нормальной температуре. Поэтому для расчета предела огнестойкости по потере несущей способности железобетонной конструкции используют те же уравнения равновесия и деформации, из которых выводят формулы для статического расчета.

Статический расчет предела огнестойкости по потере несущей способности основывают на общих требованиях расчета железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы в соответствии со СНиП 52-01, СП 52-101, при нормативных нагрузках и нормативных сопротивлениях бетона и арматуры при огневом воздействии, и с учетом дополнительных указаний, изложенных в настоящем стандарте.

4.9 За нормативную нагрузку принимают непродолжительное действие постоянных и временных длительных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке γ _f = 1 ( СНиП 2.01.07), которые существенно влияют на напряженное состояние железобетонной конструкции при пожаре. В тех случаях, когда нельзя установить значение усилий от нормативной нагрузки, разрешается принимать их равными 0,7 от расчетных. Расчетная схема приложения нормативной нагрузки должна соответствовать проекту.

4.10 Несущая способность железобетонных конструкций при огневом воздействии зависит от изменения свойств бетона и арматуры с ростом температуры. Во многих случаях при определении предела огнестойкости вычисляют усилие, которое может воспринять сечение элемента при требуемом пределе огнестойкости. Если это усилие равно или больше расчетного, то требуемый предел огнестойкости обеспечен.

Решение статической задачи по оценке огнестойкости иногда сводится к определению значения критической температуры нагрева растянутой арматуры, поскольку она не зависит от результатов теплотехнической задачи.

Решение теплотехнической задачи выполнимо лишь для конкретных промежутков времени с начала нагрева. Поэтому нахождение условий предельного состояние строится на принципе последовательных приближений для заранее известных промежутков времени. В итоге предел огнестойкости определяется либо графически, либо аналитически в результате решений уравнений предельного состояния.

Вычисленные пределы огнестойкости железобетонных конструкций должны быть не менее требуемых значений.

4.11 При проектировании многофункциональных высотных зданий, комплексов и сооружений, относящихся к первому ответственному уровню надежности, отказы которых после пожара могут привести к тяжелым экономическим и экологическим последствиям, а также тех конструкций, восстановление которых потребует больших технических сложностей и затрат, необходимо обеспечить их огнесохранность после пожара.

За огнесохранность железобетонной конструкции принимают такое ее состояние, при котором остаточная прочность или необратимые деформации обеспечивают надежную работу после стандартного пожара. Расчетогнесохранности железобетонной конструкции после пожара ведется при расчетных нагрузках и расчетных сопротивлениях бетона и арматуры после огневого воздействия.

4.12 Предел огнестойкости железобетонной конструкции наступает при прогреве рабочей арматуры в конструкции до критической температуры, а также при нагреве бетона в расчетном сечении выше его критической температуры.

Критическая температура для тяжелого бетона на силикатном заполнителе составляет 500 °С, на карбонатном заполнителе - 600 °С и для конструкционного керамзитобетона – 600 °С. Критическая температура нагрева арматуры t_{s, cr} характеризует стадию образования пластического шарнира в растянутой зоне железобетонных конструкций и наступление предела огнестойкости при огневом воздействии.

Критическая температура нагрева арматуры t_{s, cr}, при которой образуется пластический шарнир и наступает предел огнестойкости, ориентировочно равна для арматуры класса:

А240, А300 - 510 °С,

А400 - 550 °С,

А500, А540 - 520 °С,

В500 - 430 °С,

Вр1200 - Вр1500, К1400 и К1500 - 410 °С.

4.13 Расчет огнестойкости и огнесохранности рекомендуется производить по приведенному сечению, когда сечение элемента разбивается на малые характерные участки, нагретые до различных температур, и каждый малый участок приводится к ненагретому бетону с учетом соответствующих понижающих характеристик прочности бетона. При этом расчетная площадь приведенного сечения бетона может ограничиваться изотермой критических температур нагрева бетона t_{b, cr}.

Строительные нормы:

СП 2.13130.2012 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты (с Изменением N 1)

СТО 36554501-006-2006 Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций

ГОСТ 30247.1-94 Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции.