Максимальное значение момента

ЛЕКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ

по междисциплинарным курсам МДК 01.01 Электрические машины и аппараты для студентов всех форм обучения по

специальности СПО 140448 Техническая эксплуатация и обслуживание электрического и электромеханического оборудования (по отраслям)

Курган, 2012

ТРАНСФОРМАТОРЫ

ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ

В процессе работы однофазного двухобмоточного трансформа­тора в его магнитопроводе наводится переменный магнитный по­ток (рис. 1.1). Основная часть этого потока Фmax (максимальное зна­чение), сцепляясь с обмотками трансформатора, индуцирует в них переменные ЭДС, действующие значения которых равны:

первичная ЭДС

E1= 4,44 Фmaxf1w1;

вторичная ЭДС

E2= 4,44 Фmaxf1w2

где f1 — частота переменного тока, Гц; w1и w2— число витков в первичной и вторичной обмотках трансформатора.

Максимальное значение основного магнитного потока, Вб,

Фmax=BmaxQстkс

где Фmax — максимальное значение магнитной индукции в стержне магнитопровода, Тл; Qст— площадь поперечного сечения стержня трансформатора, м2; кс — коэффициент заполнения магнитопрово­да сталью, который учитывает толщину изоляционных прослоек между пластинами электротехнической стали, при толщине плас­тин 0,5 мм обычно принимают кс = 0,95.

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 1.1. Однофазный двухобмоточный трансформатор

Различие в значениях ЭДС Е1и Е2вызвано неодинаковым чис­лом витков в первичной w1и во вторичной w2обмотках трансформа­тора.

Отношение ЭДС обмотки высшего напряжения к ЭДС обмотки низшего напряжения, равное отношению чисел витков этих обмо­ток, называют коэффициентом трансформации:

к = E1/E2 = w1/w2.

Трансформаторы характеризуются следующими параметрами: полная мощность первичной обмотки, В•А,

S1 =U1I1

где U1 — первичное напряжение; I1— первичный ток; полная мощность вторичной обмотки, В • А,

S2 =U2I2

U2 — вторичное напряжение; I2 — вторичный ток.

Так как потери в трансформаторе невелики, то за номинальную полную мощность трансформатора принимают:

Sном = U1номI1ном ≈ U2номI2ном

Трансформатор, у которого параметры вторичной цепи приведе­ны к числу витков первичной обмотки w1называют приведенным трансформатором. Такому трансформатору соответствует элект­рическая схема замещения (рис. 1.2) и основные уравнения:

Максимальное значение момента - student2.ru

Индуктивные сопротивления первичной х1и вторичной х2, об­моток обусловлены потоками рассеяния Фσ1 и Фσ2 (см. рис. 1.1).

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 1.2. Схема замещения трансформатора

В режиме холостого хода ток в первичной обмотке I10 обычно составляет небольшую величину относительно номинального зна­чения этого тока и поэтому падениями напряжения в первичной обмотке можно пренебречь ввиду их незначительности и принять

На основании схемы замещения и основных уравнений строят векторную диаграмму трансформатора. Угол сдвига фаз между ЭДС и током вторичной обмотки зависит от активного и индуктивного сопротивлений нагрузки трансформатора и определяется выраже­нием

Максимальное значение момента - student2.ru

Знак «плюс» в формуле соответствует индуктивному характеру нагрузки, а знак «минус» — емкостному.

Формулы приведения параметров вторичной цепи:

ток вторичной обмотки

Максимальное значение момента - student2.ru

ЭДС и напряжение вторичной обмотки

Максимальное значение момента - student2.ru

активное и индуктивное сопротивления вторичной обмотки

Максимальное значение момента - student2.ru

полное сопротивление вторичной обмотки

Максимальное значение момента - student2.ru

полное сопротивление нагрузки

Максимальное значение момента - student2.ru

Изменение напряжения на выводах вторичной обмотки транс­форматора:

при номинальной нагрузке

Максимальное значение момента - student2.ru

где

Максимальное значение момента - student2.ru

при любой нагрузке

Максимальное значение момента - student2.ru

где β = I2 /I2ном— коэффициент нагрузки трансформатора.

КПД трансформатора при любой нагрузке определяется выра­жением

Максимальное значение момента - student2.ru

где Р0ном — мощность холостого хода трансформатора при номиналь­ном первичном напряжении, равная мощности магнитных потерь, Вт;

Рк.ном — мощность короткого замыкания при номинальных токах в об­мотках трансформатора, равная мощности электрических потерь, Вт.

Мощность магнитных потерь можно определить через удельные магнитные потери, т.е. магнитные потери в 1 кг электротехниче­ской стали. Для холоднокатаной текстурованной листовой элект­ротехнической стали марки 3411 толщиной 0,5 мм, из которой изго­тавливается большинство сердечников трансформаторов общего на­значения при частоте переменного тока 50 Гц и максимальной маг­нитной индукции Вmах= 1,5 Тл, удельные магнитные потери со­ставляют P1,5/50 = 2,45 Вт/кг.

Электрические потери в обмотках трансформатора при номи­нальной нагрузке можно определить, если известны значения ак­тивных сопротивлений обмоток и номинальные значения токов в обмотках:

Максимальное значение момента - student2.ru

Наибольшее значение КПД соответствует коэффициенту на­грузки

Максимальное значение момента - student2.ru

который обычно составляет 0,45 — 0,65. Максимальный КПД равен

Максимальное значение момента - student2.ru

При включении нескольких трансформаторов на параллельную работу (рис. 1.3) рекомендуется соблюдение следующих условий:

трансформаторы должны иметь одинаковые коэффициенты трансформации;

трансформаторы должны принадлежать к одной группе соеди­нения;

трансформаторы должны иметь одинаковые напряжения корот­кого замыкания;

номинальные мощности трансформаторов по своим значениям не должны различаться более чем в три раза.

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 1.3. Схема параллельного включения трансформаторов

Нарушение перечисленных условий ведет к возникновению урав­нительных токов в цепи обмоток параллельно включенных транс­форматоров. Это влияет на распределение нагрузки между транс­форматорами. В итоге одни трансформаторы оказываются недогру­женными (их нагрузка становится намного меньше номинальной), а другие — перегруженными. Так как перегрузка трансформаторов недопустима, приходится уменьшать общую нагрузку трансформа­торов, что ведет к недоиспользованию трансформаторов и снижает их экономические показатели. Но при значительных отклонениях от указанных условий включение на параллельную работу оказы­вается недопустимым, так как ведет к возникновению аварийной ситуации.

Общая нагрузка параллельно работающих трансформаторов при точном соблюдении всех условий параллельной работы распреде­ляется между ними пропорционально номинальным мощностям этих трансформаторов. Но если параллельно включены трансфор­маторы различной номинальной мощностью, то их напряжения ко­роткого замыкания, как правило, неодинаковы. С учетом возмож­ного неравенства напряжений короткого замыкания нагрузка лю­бого из параллельно включенных трансформаторов определяется по формуле:

Максимальное значение момента - student2.ru

где Максимальное значение момента - student2.ru Sx нагрузка од­ного из параллельно работающих трансформаторов, кВ·А; S — общая нагрузка всей параллельной группы, кВ•А; uк.х — напряже­ние короткого замыкания данного трансформатора, %; Sх.ном — но­минальная мощность данного трансформатора, кВ•А.

В автотрансформаторе (рис. 1.4) между первичной и вторич­ной цепями помимо магнитной связи существует еще и электри­ческая связь. Объясняется это тем, что в автотрансформаторе име­ется всего лишь одна обмотка (на каждую фазу), часть витков кото­рой принадлежит как первичной, так и вторичной цепям. Расчет­ная мощность автотрансформатора составляет лишь часть проход­ной мощности, передаваемой из первичной цепи во вторичную. Другая часть этой мощности передается из первичной во вторичную цепь без участия магнитного поля за счет электрической связи между цепями автотрансформатора:

Максимальное значение момента - student2.ru

где Sэ = U2I1— мощность, передаваемая из первичной цепи авто­трансформатора во вторичную за счет электрической связи между этими цепями; Spасч= U2I12— расчетная мощность в автотрансфор­маторе.

Таким образом, расчетная мощность составляет лишь часть всей мощности, передаваемой из первичной цепи автотрансформатора во вторичную. Это дает возможность для изготовления автотрансфор­матора использовать магнитопровод меньшего сечения, чем в транс­форматоре равной мощности. При этом за счет уменьшенного сече­ния сердечника средняя длина витка обмотки также становится мень­ше, а, следовательно, сокращается расход меди на выполнение об­мотки автотрансформатора. Одновременно уменьшаются магнитные и электрические потери, а КПД автотрансформатора по сравнению с двухобмоточным трансформатором равной мощности повышается.

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 1.4. Однофазный (а)и трехфазный (б) автотрансформаторы

Таким образом, автотрансформаторы по сравнению с трансформа­торами обладают следующими преимуществами: меньшим расходом ак­тивных материалов (медь и электротехническая сталь), более высоким КПД, меньшими размерами и, следовательно, меньшей стоимостью.

Указанные преимущества автотрансформаторов тем значительнее, чем больше мощность Sэ,передаваемая за счет электрической связи между обмотками, а, следовательно, чем меньше расчетная часть Spасч проходной мощности автотрансформатора.

Мощность Sэ,передаваемая из первичной во вторичную цепь за счет электрической связи между этими цепями, определяется вы­ражением

Максимальное значение момента - student2.ru

т. е. значение этой мощности обратно пропорционально коэффици­енту трансформации автотрансформатора kА.

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 1.5. Зависимость Sэ/Sпрот коэффициента трансфор­мации автотрансформатора

Из графика (рис. 1.5) видно, что при­менение автотрансформатора дает за­метные преимущества по сравнению с двухобмоточным трансформатором лишь при небольших значениях коэф­фициента трансформации kА ≤ 2. На­пример, при kА = 1 вся мощность авто­трансформатора передается во вторич­ную цепь за счет электрической связи между цепями (Sэ/Sпр=1). При боль­ших значениях коэффициента транс­формации перечисленные достоинства автотрансформаторов уступают его не­достаткам. Из них наиболее существен­ными являются:

малая величина сопротивления ко­роткого замыкания, что является при­чиной значительных токов короткого замыкания в случае понижа­ющего автотрансформатора;

наличие электрической связи между первичной и вторичной це­пями, что ведет к необходимости применения дополнительных за­щитных мер для обслуживающего персонала и приборов на сторо­не низкого напряжения от действия высокого напряжения.

ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ТЕОРИИ БЕСКОЛЛЕКТОРНЫХ МАШИН

ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ

Обмотка статора бесколлекторной машины переменного тока (рис. 2.1) располагается в пазах на внутренней поверхности сердеч­ника статора. Она выполняется из медного изолированного прово­да круглого или прямоугольного сечения.

Элементом обмотки статора является одно- или многовитковая катушка. Элементы катушки, располагаемые в пазах, называют па­зовыми сторонами, а части, находящиеся вне пазов и служащие для соединения пазовых сторон, — лобовыми частями.

Обмотки статора характеризуются параметрами:

числом фазных обмоток: т1 — однофазные (m1 = 1) и многофаз­ные, обычно трехфазные (т1= 3);

шагом обмотки по пазам у1 — с полным (диаметральным) шагом (у1= τ) и укороченным шагом (у1 < τ).

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 2.1. Расположение пазовых сторон катушки в пазах сердечника статора

Здесь τ — полюсное деление, м,

τ = πD1/(2p),

где Dl— внутренний диаметр статора, м; 2р — число полюсов в об­мотке статора.

Если шаг обмотки полный

у1 =Z1/(2p) = τ

то ЭДС, индуцируемая в каждом витке катушки статора враща­ющимся магнитным полем, опреде­ляется арифметической суммой ЭДС сторон этого витка, т. е.

евтк = е1+ е2.

Если же шаг обмотки укорочен­ный (у1 < τ), то ЭДС витка опре­деляется геометрической суммой ЭДС его пазовых сторон, т. е. учитывается фазовый сдвиг этих ЭДС, при этом ЭДС витка, а следовательно, и ЭДС всей фазной обмотки Еууменьшаются. Это уменьшение ЭДС, вызванное укорочением шага обмотки, учитывается коэффи­циентом укорочения ку= Еуд.Коэффициент укорочения для ЭДС первой (основной) гармоники

ку1 = sin(β·90°).

Для ЭДС любой гармоники (υ — номер гармоники)

ку1υ = sin(υβ·90°).

Ниже приведены значения коэффициентов укорочения куυ в за­висимости от относительного шага обмотки (β = у1/τ для различ­ных гармоник ЭДС:

Относительный шаг β ...................................4/5 6/7 1

Коэффициент укорочения куυ:

1-я гармоника...................................……....0,951 0,975 1,000

5-я » ....................................…….0,000 0,433 1,000

7-я » .....................................……0,573 0,000 - 1,000

По своей конструкции обмотки статора разделяются на сосредо­точенные и распределенные. В сосредоточенных обмотках статора обмотка каждой фазы располагается в двух пазах, а в распределен­ной обмотке статора катушки каждой фазы занимают несколько па­зов. Распределение катушек в пазах сердечника статора вызывает некоторое уменьшение ЭДС катушечной группы распределенной обмотки Ег.рпо сравнению с ЭДС катушечной группы сосредото­ченной обмотки Ег.с(рис. 2.2, а, б).

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 2.2. К понятию о коэффициенте распределения

Для количественной оценки этого уменьшения ЭДС пользуют­ся коэффициентом распределения обмотки, представляющим собой отношение ЭДС распределенной обмотки к ЭДС сосредоточенной обмотки:

kр = (Ег.р/ Ег.с) < 1.

Коэффициент распределения обмотки для первой гармоники ЭДС

Максимальное значение момента - student2.ru

где γ — угол сдвига по фазе между векторами пазовых ЭДС, т. е. ЭДС, наводимых в проводниках, лежащих в соседних пазах стато­ра, эл. град:

γ = 360р/Z1;

Так как угол сдвига по фазе между векторами пазовых ЭДС для v-й гармоники в у раз больше пазового угла ч, то коэффициент рас­пределения обмотки для любой гармоники ЭДС равен

Максимальное значение момента - student2.ru

Ниже приведены значения коэффициента распределения для первой, пятой и седьмой гармоник ЭДС в зависимости от числа па­зов на полюс и фазу

q1 =Z1/(2pml).

Максимальное значение момента - student2.ru

ЭДС фазной обмотки статора определяется выражением:

Еф1 = 4,44Фf1w1kоб1,

где Ф — основной магнитный поток,

Ф = (2/π)Bδl1τ;

Bδ — магнитная индукция в воздушном зазоре между неподвижным статором и вращающимся ротором, Тл; f1 — частота переменного тока в обмотке статора (в сети); w1— число последовательно соединен­ных витков в фазной обмотке статора

w1= 2pq1wk= Z1wk/m1,

wk — число витков в катушке обмотки статора; kоб1 = kу1kр1— об­моточный коэффициент, учитывающий уменьшения ЭДС, выз­ванные укорочением шага катушки и распределенной конструк­цией обмотки.

АСИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ

ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ

Отличительным признаком асинхронного двигателя является от­ставание ротора от вращающегося магнитного поля, характеризуе­мого величиной скольжения:

s = (n1-n2)/n1

откуда частота вращения ротора асинхронного двигателя

n2 = n1(1-s)

Магнитное поле создается в асинхронном двигателе магнитодви­жущей силой, величина которой определяется суммой магнитных напряжений всех участков магнитной цепи двигателя:

∑F = 2Fδ + 2Fz1+ 2Fz2 + Fc1 + Fc2

Намагничивающий ток обмотки статора

Iμ1 = Максимальное значение момента - student2.ru .

Асинхронный двигатель аналогичен трансформатору, у которо­го вторичная обмотка (обмотка ротора) вращается. При этом вра­щающийся магнитный поток сцепляется не только с обмоткой ста­тора, где индуцирует ЭДС Е1,но и с обмоткой вращающегося рото­ра, где индуцирует ЭДС

Е2s, = 4,44·Ф·ƒ1·s·w2·коб2 = Е2s ,

где Е2 — ЭДС, наведенная в неподвижном роторе; w2 — число вит­ков в обмотке ротора, для короткозамкнутого ротора w2 =0,5, а обмоточный коэффициент коб2 = 1.

Асинхронному двигателю соответствует электрическая схема за­мещения (рис. 3.1) и система уравнений ЭДС и токов

Максимальное значение момента - student2.ru

В этих уравнениях, аналогично трансформаторам, параметры обмотки ротора приведены к обмотке статора.

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 3.1. Схемы замещения асинхронного двигателя:

а — Т-образная; б — Г-образная

Основным уравнениям асинхронного двигателя соответствует векторная диаграмма (рис. 3.2).

Максимальное значение момента - student2.ru

Рис. 3.2. Векторная диаграмма асинхронного двигателя

Приведенное значение тока в обмотке ротора асинхронного дви­гателя определяется выражением:

Максимальное значение момента - student2.ru

где r1 — активное сопротивление обмотки статора; r'2 — приведен­ное значение активного сопротивления ротора; х1 — индуктивное сопротивление обмотки статора; х'2 — приведенное значение индук­тивного сопротивления ротора.

Мощность, потребляемая дви­гателем в номинальном режиме,

Максимальное значение момента - student2.ru

Ток, потребляемый двигателем из сети при номинальной нагрузке,

Максимальное значение момента - student2.ru

Суммарные потери в двигате­ле при номинальной нагрузке

ΣP =Р1ном - Рном.

Потери на нагрев обмоток дви­гателя в номинальном режиме

Рээ1 + Рэ2 =3I2номrк.

Добавочные потери при номинальной нагрузке

Рдоб = 0,005Р1ном

Постоянные потери

Рпост =ΣР - Рэ - Рдоб.

КПД двигателя определяется как отношение полезной мощнос­ти Р2 к потребляемой Р1

η = Р21 = 1 - ΣР/Р1

Полезный момент (момент на валу) двигателя при номиналь­ной нагрузке

М2ном =9,55·Рном/nном

Электромагнитный момент асинхронного двигателя

Максимальное значение момента - student2.ru

Максимальное значение момента

Максимальное значение момента - student2.ru

Соответствующее этому моменту критическое скольжение (упро­щенное выражение)

sкр= ±r'2/(x1 + x2).

Наши рекомендации