Пусть проведено испытание на трехосное сжатие нескольких образцов одного и того же грунта, и образцы доведены до разрушения. Для каждого образца получена пара значений σ2i, σ1пр i. Результаты испытаний можно представить в виде кругов Мора для напряжений (рис. 2.6).
Опыты показывают, что в значительном интервале напряжений огибающая касательная к кругам имеет вид прямой с уравнением:
(2.14)
где φ и с – параметры линейной огибающей.
Они имеют названия: φ – угол внутреннего трения; с – сцепление грунта. Это прочностные характеристики грунта.
Уравнение (2.14) можно записать и через главные напряжения. Продолжим огибающую влево до от σ и рассмотрим прямоугольный Δ О1АВ, где АВ – радиус предельного круга напряжений, проведенный в точку касания огибающей.
Имеем АВ/О1В=Sinφ (2.15)
О1В=О1О+ОК+КВ=сCtgφ+σ3+ 
Подставляя это в (2.15), получаем условие прочности в главных напряжениях:
(2.16)
Для несвязных грунтов (пески) с≈0 и условие (2.16) упрощается:
(2.17)
Характер разрушения образца при испытании в стабилометре зависит от вида и состояния грунта. Наиболее четкая картина в виде скола имеет место для песков плотных и средней плотности и прочных глинистых грунтов, причем плоскость скола, на которой действует τmax, наклонена к вертикали под углом α=45-φ/2 (рис. 2.7, а). Для рыхлых песков и слабых глинистых грунтов разрушение проявляется в более интенсивном деформировании; образец приобретает бочкообразную форму (рис. 2.7, б).
Первоначально зависимость (2.14) в механике грунтов была установлена более простыми испытаниями на плоскостных срезных (сдвижных) приборах. Образец грунта помещается в обойму, состоящую из двух половин, и через штамп загружается давлением σ. Затем к верхней половине обоймы прикладывается горизонтальная нагрузка Т и увеличивается, пока не произойдет срез (сдвиг) образца по плоскости разреза обойм. Предполагается, что при сдвиге реализуются максимальные для приложенного давления касательные напряжения
Серия испытаний одинаковых образцов при разных давлениях позволяет непосредственно построить предельную прямую с уравнением (2.14), что и показано на рис. 2.8 для трех опытов (глина) и одного (песок).
Для песчаного грунта, когда сцепление мало и им можно пренебречь, достаточно даже одного опыта (рис. 2.8, б). Практически проводят серию испытаний для возможности статистической обработки в связи с неоднородностью грунтов и разбросом результатов опытов.
Недостатком испытаний на плоскостной сдвиг является некоторая неопределенность создаваемого в зоне сдвига НДС и принудительный характер плоскости сдвига: она предопределена конструкцией прибора, тогда как в стабилометре положение площадки сдвига определяется характером грунта. Тем не менее испытания на срез широко применяются на практике.
Очевидно, максимальное (предельное) касательное напряжение при сдвиге представляет собой сопротивление грунта сдвигу. Поэтому формула (2.14) выражает закон Кулона: сопротивление грунта сдвигу пропорционально давлению (нормальному напряжению σ) на площадке сдвига. В то же время (2.14, 2.16 и 2.17) можно назвать условием прочности Кулона – Мора, или условием предельного равновесия (УПР) грунта в точке.
Надежное определение прочностных характеристик имеет большое значение, т.к. они используются во всех расчетах, связанных с прочностью и устойчивостью оснований и массивов грунта – в склонах, откосах, за обделкой тоннелей, за подпорными стенами и др. Важно иметь ввиду, что показатели φ, с, сопротивление грунта сдвигу в целом зависят от состояния грунта, в особенности от плотности и влажности.
Для водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов, а также мелких и пылеватых песков важное значение имеет также методика испытаний, особенно условия консолидации, т.е. уплотнения под нагрузкой и дренирования – отжатия воды из грунта.
Пусть для одного и того же грунта – пластичной глины испытания на сдвиг проводятся по двум различным методикам:
– консолидировано – дренированный (медленный) сдвиг, когда уплотняющее давление σ выдерживается до полного прекращения деформаций, и так же медленно прикладывается сдвигающая нагрузка. Происходит отжатие поровой воды.
– неконсолидировано – недренированный (быстрый) сдвиг, когда исключено отжатие воды и горизонтальная нагрузка быстро увеличивается до разрушения сразу после приложения уплотняющего давления.
Результаты опытов будут совершенно различными (рис. 2.9).
 Рис. 2.9 1 – КД – сдвиг, 2 – НН – сдвиг |
Причина рассмотренного явления состоит в том, что под нагрузкой в малопроницаемом водонасыщенном грунте создается две системы давления:
(2.18)
где U – давление в поровой воде (поровое);
σs – давление в скелете (эффективное).
Собственно работу уплотнения грунта, реализующую силы трения, проводит только эффективное давление. Поэтому для рассматриваемых условий формулу (2.14) следует записать в виде:
(2.19)
Если испытание проводится по второй методике (прямая 2 на рис. 2.9), то возникшее поровое давление не успевает рассеяться, значение 
в (2.19) близко к нулю, трение почти не проявляется, что и дает слабо наклонную или даже горизонтальную прямую.
Модель работы такого грунта (грунтовой массы) можно представить в виде цилиндра, заполненного вязкой жидкостью. В цилиндр с маленьким зазором входит поршень, опирающийся на пружину (рис. 2.10). Здесь пружина моделирует скелет грунта, вязкая жидкость – поровую воду, а узкий зазор между поршнем и стенками цилиндра – поры.
  Рис. 2.10 а) t = 0, σ = u; б) 0 < t < ∞, σ = u + σs |
Очевидно, сразу в момент приложения нагрузки σ она полностью воспринята жидкостью; когда пружина сожмется на соответствующую нагрузке величину, все давление будет воспринято ею (σ = σs). А для некоторого промежуточного момента времени (процесса сжатия пружины) давление будет перераспределяться между ею и жидкостью, т.е. будет справедливо общее соотношение (2.18).
Естественно возникает проблема выбора методики испытаний при проектировании реальных сооружений. Некоторые рекомендации по этому вопросу имеются в стандартах на испытания. Общая же рекомендация состоит в том, что назначаемая методика должна соответствовать условиям работы грунта в основании проектируемого сооружения.
