Построение вероятностной бумаги закона распределения Вейбулла
При построении вероятностной бумаги закона распределения Вейбулла по оси абсцисс в этом случае откладывают логарифмы значений показателя надежности Tдрi в масштабе: один порядок логарифмов (от 1 до 10 или от 10 до100 и т.д.) равен 10 мм. За начальную точку оси абсцисс принимают величину смещения tсм.
Для совмещения показателя надежности ti с логарифмической шкалой оси абсцисс определяют значение показателя надежности с учетом смещения tiсм= ti- tсм и так выбирают размерность показателя надежности, чтобы у первой точки информации перед запятой был один знак (от1 до 9).
В этом случае абсциссу (в мм) отметки tiсм от начала оси находят по уравнению:
Хi=100 lg tiсм. (1.34)
За начальную точку оси ординат принимают значение
F0=åР0=0,01.
Отметки Fi или åРi на оси ординат наносят в интервале от 0,01 до 0,99.
Расстояние этих отметок (в мм) от начала оси ординат (пропорциональные логарифмам квантилей) с учетом масштабного коэффициента М=50 определяют по уравнению:
Yi(мм)=50(2,37+lg lg). (1.35)
Для упрощения расчета в таблице Б10 приложения Б приведены значения ординат Yi (в мм) для отметок Fi= в интервале от 0,01 до 0,99 через 0,01.
В нашем примере tсм равно 731 мото.ч. (см. пункт 2.1.2.2). Определим абсциссы (в мм) выбранных точек информации о доремонтных ресурсах гильз цилиндров (см. таблицу 5). Абсцисса точки №2,5 (Тдр=1229 мото.ч.) будет равна:
Х2,5 =100 lg(1,229-0,731)=-30,3 мм.
Абсциссы остальных точек:
Х11 =100 lg(1,727-0,731)=-0,17 мм;
Х26 =100 lg(2,225-0,731)=17,4 мм;
Х40,5=100 lg(2,723-0,731)=29,9 мм;
Х50 =100 lg(3,221-0,731)=39,6 мм;
Х58,5=100 lg(3,719-0,731)=47,5 мм;
Х63,5=100 lg(4,217-0,731)=54,2 мм;
Х65,5=100 lg(4,715-0,731)=60,0 мм;
Х68,5=100 lg(5,213-0,731)=65,1 мм.
Точки №2,5 и №11 при построении вероятностной бумаги не учитываются, т.к. их абсциссы получились с отрицательным знаком.
Ординаты точек определяют по данным таблицы Б10 приложения Б с учетом накопленных вероятностей опытных точек .
Полученные данные заносят в таблицу 7.
Таблица 7 – Координаты опытных точек ЗРВ
№i | Tдрi | X, мм | Y, мм | |
40,5 58,5 63,5 65,5 68,5 | 0,37 0,57 0,70 0,82 0,89 0,92 0,96 | 17,4 29,9 39,6 47,5 54,2 60,0 65,1 | 83,6 96,7 104,4 112,1 117,6 120,5 125,8 |
Далее опытные точки наносят на функциональную сетку вероятностной бумаги ЗРВ и проводят между ними интегральную прямую, характеризующую рассеивание доремонтных ресурсов гильз цилиндров (см. рисунок 4).
Параметры ЗРВ определяют следующим образом:
параметр а=анти lg , мото.ч., (1.36)
где А – абсцисса (в мм) точки пересечения горизонтали åРi=0,63, проведенной на расстоянии 100,3 мм от начала координат, с интегральной прямой.
Из графика (рисунок 4) находим А=35 мм.
Тогда:
а=анти lg =анти lg 0,35=2239 мото.ч.
Параметр b равен тангенсу угла наклона интегральной прямой к оси абсцисс tga. С учетом принятого масштаба:
, мото.ч., (1.37)
где Б – длина отрезка оси абсцисс между точкой а (Ха=100 lg а) и точкой dпересечения интегральной прямой с осью абсцисс.
В нашем случае:
На рисунке 4 Б=100 мм, тогда b= .
Среднее значение доремонтного ресурса и среднее квадратическое отклонение в случае закона распределения Вейбулла при графических методах обработки информации определяют по уравнениям:
, мото.ч., (1.38)
, мото.ч., (1.39)
где а – параметр ЗРВ;
Кb и Cb – вспомогательные коэффициенты Вейбулла, определяемые по таблице Б4 приложения Б (по величине параметра b).
Из приведенного выше расчета известно:
b=2,0; a=2239 мото.ч.; Cb=0,463; Kb=0,886; tсм=731 мото.ч.
Следовательно, средний доремонтный ресурс гильзы цилиндра двигателя в нашем случае будет равен:
мото.ч.
Среднее квадратическое отклонение будет равно:
мото.ч.
ЛИТЕРАТУРА
1. Надежность технических систем: учебник для студентов высших учебных заведений / В.Ю. Шишмарев. – М.: Издательский центр «Академия», 2010.-304с.
2. Основы теории надежности и диагностика: учебник для студентов высших учебных заведений / Н.Я. Яхьяев, А.В. Кораблин. – М.: Издательский центр «Академия», 2009.-256с.
3. Основы теории надежности: учебное пособие для студентов вузов / А.М. Половко, С.В. Гуров. – Изд. 2-е, перераб. и доп. – СПб.: БХВ-Петербург, 2006.-702с.
4. Надежность и ремонт машин / Под ред. В.В. Курчаткина. – М: Колос, 2000.
5. Лабораторный практикум по надёжности технических систем: учебное пособие / А.Н. Батищев, Ю.А. Кузнецов, А.В. Коломейченко и др. – Орёл: Орёл ГАУ, 2006.
6. ГОСТ 27.003-90. Надежность в технике. Состав и общие правила задания требований по надёжности. – М.: изд. Стандартов, 1990.
7. Надежность технических систем / Е. А. Пучин, О. Н. Дидманидзе и др. — М. : УМЦ Триада, 2005. 353 с.
ПРИЛОЖЕНИЕ А
(Образец титульного листа)
МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РФ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «ОРЛОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
ФАКУЛЬТЕТ АГРОТЕХНИКИ И ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЯ
КАФЕДРА «НАДЕЖНОСТЬ И РЕМОНТ МАШИН»
КУРСОВАЯ РАБОТА
по дисциплине "Надежность технических систем"
Тема: "Расчет показателей надежности статистическими методами по данным исходной опытной информации"
Выполнил:________________________
(Ф.И.О. студента, группа)
Проверил:_________________________
(Ф.И.О. преподавателя)
________________________
(ученая степень, звание)
Орел-20__г.
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(справочные таблицы)
Таблица Б.1 - Коэффициенты Ирвина lТ
Повторность информации N | lTпри a=0,95 | lT при a=0,99 | Повторность информации N | lT при a=0,95 | lTпри a=0,99 |
2,8 | 3,7 | 1,2 | 1,7 | ||
2,2 | 2,9 | 1,1 | 1,6 | ||
1,5 | 2,0 | 1,0 | 1,5 | ||
1,3 | 1,8 | 0,9 | 1,3 |
Таблица Б.2 - Дифференциальная функция (функция плотности вероятностей) закона нормального распределения (ЗНР)
f0
Сотые доли | ||||||||||
0,0 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 |
0,1 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,40 | 0,39 | 0,39 | 0,39 | 0,39 |
0,2 | 0,39 | 0,39 | 0,39 | 0,39 | 0,39 | 0,39 | 0,39 | 0,39 | 0,38 | 0,38 |
0,3 | 0,38 | 0,38 | 0,38 | 0,38 | 0,38 | 0,38 | 0,37 | 0,37 | 0,37 | 0,37 |
0,4 | 0,37 | 0,37 | 0,37 | 0,36 | 0,36 | 0,36 | 0,36 | 0,36 | 0,36 | 0,35 |
0,5 | 0,35 | 0,35 | 0,35 | 0,35 | 0,35 | 0,34 | 0,34 | 0,34 | 0,34 | 0,34 |
0,6 | 0,33 | 0,33 | 0,33 | 0,33 | 0,33 | 0,32 | 0,32 | 0,32 | 0,32 | 0,31 |
0,7 | 0,31 | 0,31 | 0,31 | 0,31 | 0,30 | 0,30 | 0,30 | 0,30 | 0,29 | 0,29 |
0,8 | 0,29 | 0,29 | 0,29 | 0,28 | 0,28 | 0,28 | 0,28 | 0,27 | 0,27 | 0,27 |
0,9 | 0,27 | 0,26 | 0,26 | 0,26 | 0,26 | 0,25 | 0,25 | 0,25 | 0,25 | 0,24 |
1,0 | 0,24 | 0,24 | 0,24 | 0,24 | 0,23 | 0,23 | 0,23 | 0,23 | 0,22 | 0,22 |
1,1 | 0,22 | 0,22 | 0,21 | 0,21 | 0,21 | 0,21 | 0,20 | 0,20 | 0,20 | 0,20 |
1,2 | 0,19 | 0,19 | 0,19 | 0,19 | 0,19 | 0,18 | 0,18 | 0,18 | 0,18 | 0,17 |
1,3 | 0,17 | 0,17 | 0,17 | 0,17 | 0,16 | 0,16 | 0,16 | 0,16 | 0,15 | 0,15 |
Окончание таблицы Б.2
Сотые доли | ||||||||||||||||||||||
1,4 | 0,15 | 0,15 | 0,15 | 0,14 | 0,14 | 0,14 | 0,14 | 0,14 | 0,13 | 0,13 | ||||||||||||
1,5 | 0,13 | 0,13 | 0,13 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,11 | ||||||||||||
1,6 | 0,11 | 0,11 | 0,11 | 0,11 | 0,10 | 0,10 | 0,10 | 0,10 | 0,10 | 0,10 | ||||||||||||
1,7 | 0,09 | 0,09 | 0,09 | 0,09 | 0,09 | 0,09 | 0,09 | 0,08 | 0,08 | 0,08 | ||||||||||||
1,8 | 0,08 | 0,08 | 0,08 | 0,08 | 0,07 | 0,07 | 0,07 | 0,07 | 0,07 | 0,07 | ||||||||||||
1,9 | 0,07 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | ||||||||||||
2,0 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | ||||||||||||
2,1 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | 0,04 | ||||||||||||
2,2 | 0,04 | 0,04 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | ||||||||||||
2,3 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,03 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | ||||||||||||
2,4 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | ||||||||||||
2,5 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,01 | 0,01 | ||||||||||||
2,6 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | ||||||||||||
2,8 | 0,00 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | ||||||||||||
3,0 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | ||||||||||||
Таблица Б.3 - Интегральная функция (функция распределения) закона нормального распределения (ЗНР)
F0
Сотые доли | ||||||||||
0,0 | 0,50 | 0,50 | 0,51 | 0,51 | 0,52 | 0,52 | 0,52 | 0,53 | 0,53 | 0,54 |
0,1 | 0,54 | 0,54 | 0,55 | 0,55 | 0,56 | 0,56 | 0,56 | 0,57 | 0,57 | 0,58 |
0,2 | 0,58 | 0,58 | 0,59 | 0,59 | 0,60 | 0,60 | 0,60 | 0,61 | 0,61 | 0,61 |
0,3 | 0,62 | 0,62 | 0,63 | 0,63 | 0,63 | 0,64 | 0,64 | 0,64 | 0,65 | 0,65 |
0,4 | 0,66 | 0,66 | 0,66 | 0,67 | 0,67 | 0,67 | 0,68 | 0,68 | 0,68 | 0,69 |
0,5 | 0,69 | 0,70 | 0,70 | 0,71 | 0,71 | 0,71 | 0,71 | 0,72 | 0,72 | 0,72 |
0,6 | 0,73 | 0,73 | 0,73 | 0,74 | 0,74 | 0,74 | 0,75 | 0,75 | 0,75 | 0,75 |
0,7 | 0,76 | 0,76 | 0,76 | 0,77 | 0,77 | 0,77 | 0,78 | 0,78 | 0,78 | 0,79 |
0,8 | 0,79 | 0,79 | 0,79 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,81 | 0,81 | 0,81 | 0,81 |
0,9 | 0,82 | 0,82 | 0,82 | 0,82 | 0,83 | 0,83 | 0,83 | 0,83 | 0,84 | 0,84 |
1,0 | 0,84 | 0,84 | 0,85 | 0,85 | 0,85 | 0,85 | 0,86 | 0,86 | 0,86 | 0,86 |
Окончание таблицы Б.3
Сотые доли | ||||||||||||||||||||||
1,1 | 0,86 | 0,87 | 0,87 | 0,87 | 0,87 | 0,88 | 0,88 | 0,88 | 0,88 | 0,88 | ||||||||||||
1,2 | 0,89 | 0,89 | 0,89 | 0,89 | 0,89 | 0,89 | 0,90 | 0,90 | 0,90 | 0,90 | ||||||||||||
1,3 | 0,90 | 0,91 | 0,91 | 0,91 | 0,91 | 0,91 | 0,91 | 0,92 | 0,92 | 0,92 | ||||||||||||
1,4 | 0,92 | 0,92 | 0,92 | 0,92 | 0,93 | 0,93 | 0,93 | 0,93 | 0,93 | 0,93 | ||||||||||||
1,5 | 0,93 | 0,93 | 0,94 | 0,94 | 0,94 | 0,94 | 0,94 | 0,94 | 0,94 | 0,94 | ||||||||||||
1,6 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 0,96 | ||||||||||||
1,7 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | ||||||||||||
1,8 | 0,96 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | ||||||||||||
1,9 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | ||||||||||||
2,0 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | ||||||||||||
2,1 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | ||||||||||||
2,2 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | ||||||||||||
2,3 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | ||||||||||||
2,4 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | ||||||||||||
2,5 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 0,99 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | ||||||||||||
Таблица Б.4 - Параметры и коэффициенты закона распределения Вейбулла (ЗРВ)
b | Kb | Cb | V | Sb | PОП |
0,800 | 1,133 | 1,428 | 1,261 | 2,815 | 0,669 |
0,820 | 1,114 | 1,367 | 1,227 | 2,707 | 0,661 |
0,840 | 1,096 | 1,311 | 1,196 | 2,608 | 0,658 |
0,860 | 1,080 | 1,261 | 1,167 | 2,514 | 0,655 |
0,880 | 1,066 | 1,214 | 1,139 | 2,427 | 0,652 |
0,900 | 1,052 | 1,171 | 1,113 | 2,345 | 0,649 |
0,920 | 1,040 | 1,132 | 1,088 | 2,268 | 0,645 |
0,940 | 1,029 | 1,095 | 1,064 | 2,195 | 0,641 |
0,960 | 1,018 | 1,061 | 1,042 | 2,127 | 0,638 |
0,980 | 1,009 | 1,0,29 | 1,020 | 2,062 | 0,635 |
0,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 2,000 | 0,632 |
1,040 | 0,984 | 0,947 | 0,962 | 1,886 | 0,626 |
1,080 | 0,971 | 0,900 | 0,927 | 1,782 | 0,620 |
1,120 | 0,959 | 0,858 | 0,894 | 1,688 | 0,615 |
1,160 | 0,949 | 0,821 | 0,865 | 1,601 | 0,610 |
Продолжение таблицы Б.4
b | Kb | Cb | V | Sb | PОП |
1,200 | 0,941 | 0,787 | 0,837 | 1,521 | 0,605 |
1,240 | 0,933 | 0,757 | 0,811 | 1,447 | 0,600 |
1,280 | 0,926 | 0,729 | 0,787 | 1,378 | 0,596 |
1,320 | 0,921 | 0,704 | 0,765 | 1,314 | 0,592 |
1,360 | 0,916 | 0,681 | 0,744 | 1,255 | 0,588 |
1,400 | 0,911 | 0,660 | 0,724 | 1,198 | 0,584 |
1,420 | 0,909 | 0,650 | 0,714 | 1,172 | 0,582 |
1,440 | 0,908 | 0,640 | 0,705 | 1,146 | 0,580 |
1,460 | 0,906 | 0,631 | 0,696 | 1,120 | 0,578 |
1,480 | 0,904 | 0,622 | 0,687 | 1,096 | 0,577 |
1,500 | 0,903 | 0,613 | 0,679 | 1,072 | 0,576 |
1,520 | 0,901 | 0,605 | 0,671 | 1,049 | 0,574 |
1,540 | 0,900 | 0,597 | 0,663 | 1,026 | 0,572 |
1,560 | 0,899 | 0,589 | 0,655 | 1,004 | 0,570 |
1,580 | 0,898 | 0,581 | 0,647 | 0,983 | 0,569 |
1,600 | 0,897 | 0,574 | 0,640 | 0,962 | 0,568 |
1,620 | 0,896 | 0,567 | 0,633 | 0,942 | 0,566 |
1,640 | 0,895 | 0,560 | 0,626 | 0,922 | 0,564 |
1,660 | 0,894 | 0,553 | 0,619 | 0,902 | 0,563 |
1,680 | 0,893 | 0,546 | 0,612 | 0,883 | 0,562 |
1,700 | 0,892 | 0,540 | 0,605 | 0,865 | 0,561 |
1,720 | 0,892 | 0,534 | 0,599 | 0,847 | 0,559 |
1,740 | 0,891 | 0,528 | 0,593 | 0,829 | 0,558 |
1,760 | 0,890 | 0,522 | 0,587 | 0,812 | 0,557 |
1,780 | 0,890 | 0,517 | 0,581 | 0,795 | 0,556 |
1,800 | 0,889 | 0,511 | 0,575 | 0,779 | 0,555 |
1,820 | 0,889 | 0,506 | 0,569 | 0,763 | 0,553 |
1,840 | 0,888 | 0,501 | 0,564 | 0,747 | 0,552 |
1,860 | 0,888 | 0,496 | 0,558 | 0,731 | 0,551 |
1,880 | 0,888 | 0,491 | 0,553 | 0,716 | 0,550 |
1,900 | 0,887 | 0,486 | 0,547 | 0,701 | 0,549 |
1,920 | 0,887 | 0,481 | 0,542 | 0,687 | 0,548 |
1,940 | 0,887 | 0,476 | 0,537 | 0,672 | 0,547 |
1,960 | 0,887 | 0,472 | 0,532 | 0,658 | 0,546 |
1,980 | 0,886 | 0,468 | 0,527 | 0,645 | 0,545 |
2,000 | 0,886 | 0,463 | 0,523 | 0,631 | 0,544 |
2,020 | 0,886 | 0,459 | 0,518 | 0,618 | 0,543 |
Продолжение таблицы Б.4
b | Kb | Cb | V | Sb | PОП |
2,040 | 0,886 | 0,455 | 0,513 | 0,605 | 0,542 |
2,060 | 0,886 | 0,451 | 0,509 | 0,592 | 0,541 |
2,080 | 0,886 | 0,447 | 0,505 | 0,579 | 0,540 |
2,100 | 0,886 | 0,443 | 0,500 | 0,567 | 0,539 |
2,120 | 0,886 | 0,439 | 0,496 | 0,555 | 0,538 |
2,140 | 0,886 | 0,436 | 0,492 | 0,543 | 0,537 |
2,160 | 0,886 | 0,432 | 0,488 | 0,531 | 0,536 |
2,180 | 0,886 | 0,428 | 0,484 | 0,520 | 0,535 |
2,200 | 0,886 | 0,425 | 0,480 | 0,509 | 0,535 |
2,220 | 0,886 | 0,421 | 0,476 | 0,498 | 0,534 |
2,240 | 0,886 | 0»418 | 0,472 | 0,487 | 0,533 |
2,260 | 0,886 | 0,415 | 0,468 | 0,476 | 0,533 |
2,280 | 0,886 | 0,412 | 0,465 | 0,465 | 0,532 |
2,300 | 0,886 | 0,408 | 0,461 | 0,455 | 0,531 |
2,320 | 0,886 | 0,405 | 0,457 | 0,444 | 0,531 |
2,340 | 0,886 | 0,402 | 0,454 | 0,434 | 0,530 |
2,360 | 0,886 | 0,399 | 0,451 | 0,424 | 0,529 |
2,380 | 0,886 | 0,396 | 0,447 | 0,415 | 0,528 |
2,400 | 0,886 | 0,393 | 0,444 | 0,405 | 0,527 |
2,420 | 0,887 | 0,391 | 0,441 | 0,395 | 0,527 |
2,440 | 0,887 | 0,388 | 0,437 | 0,386 | 0,526 |
2,460 | 0,887 | 0,385 | 0,434 | 0,377 | 0,526 |
2,480 | 0,887 | 0,382 | 0,431 | 0,368 | 0,525 |
2,500 | 0,887 | 0,380 | 0,428 | 0,359 | 0,524 |
2,520 | 0,887 | 0,377 | 0,425 | 0,350 | 0,524 |
2,540 | 0,888 | 0,374 | 0,422 | 0,341 | 0,523 |
2,560 | 0,888 | 0,372 | 0,419 | 0,332 | 0,522 |
2,580 | 0,888 | 0,369 | 0,416 | 0,324 | 0,521 |
2,600 | 0,888 | 0,367 | 0,413 | 0,315 | 0,520 |
2,620 | 0,888 | 0,364 | 0,410 | 0,307 | 0,520 |
2,640 | 0,889 | 0,362 | 0,407 | 0,299 | 0,519 |
2,680 | 0,889 | 0,357 | 0,402 | 0,283 | 0,518 |
2,700 | 0,889 | 0,355 | 0,399 | 0,275 | 0,517 |
2,720 | 0,889 | 0,353 | 0,397 | 0,267 | 0,517 |
2,740 | 0,890 | 0,351 | 0,394 | 0,260 | 0,516 |
2,760 | 0,890 | 0,348 | 0,392 | 0,252 | 0,516 |
Продолжение таблицы Б.4
b | Kb | Cb | V | Sb | PОП |
2,780 | 0,890 | 0,346 | 0,389 | 0,245 | 0,515 |
2,800 | 0,890 | 0,344 | 0,387 | 0,237 | 0,514 |
2,820 | 0,891 | 0,342 | 0,384 | 0,230 | 0,514 |
2,840 | 0,891 | 0,340 | 0,382 | 0,223 | 0,513 |
2,860 | 0,891 | 0,338 | 0,379 | 0,216 | 0,513 |
2,880 | 0,891 | 0,336 | 0,377 | 0,209 | 0,512 |
2,900 | 0,892 | 0,334 | 0,375 | 0,202 | 0,512 |
2,920 | 0,892 | 0,332 | 0,372 | 0,195 | 0,511 |
2,940 | 0,892 | 0,330 | 0,370 | 0,188 | 0,511 |
2,960 | 0,892 | 0,328 | 0,368 | 0,181 | 0,510 |
2,980 | 0,893 | 0,326 | 0,366 | 0,175 | 0,510 |
3,000 | 0,893 | 0,325 | 0,363 | 0,168 | 0,509 |
3,020 | 0,893 | 0,323 | 0,361 | 0,162 | 0,509 |
3,040 | 0,893 | 0,321 | 0,359 | 0,155 | 0,508 |
3,060 | 0,894 | 0,319 | 0,357 | 0,149 | 0,508 |
3,080 | 0,894 | 0,317 | 0,355 | 0,143 | 0,507 |
3,100 | 0,894 | 0,316 | 0,353 | 0,136 | 0,507 |
3,120 | 0,895 | 0,314 | 0,351 | 0,130 | 0,507 |
3,140 | 0,895 | 0,312 | 0,349 | 0,124 | 0,506 |
3,160 | 0,895 | 0,310 | 0,347 | 0,118 | 0,506 |
3,180 | 0,895 | 0,309 | 0,345 | 0,112 | 0,505 |
3,200 | 0,896 | 0,307 | 0,343 | 0,106 | 0,505 |
3,220 | 0,896 | 0,306 | 0,341 | 0,101 | 0,505 |
3,240 | 0,896 | 0,304 | 0,339 | 0,095 | 0,504 |
3,260 | 0,896 | 0,302 | 0,337 | 0,089 | 0,504 |
3,280 | 0,897 | 0^301 | 0,335 | 0,083 | 0,503 |
3,300 | 0,897 | 0,299 | 0,334 | 0,078 | 0,503 |
3,320 | 0,897 | 0,298 | 0,332 | 0,072 | 0,503 |
3,340 | 0,898 | 0,296 | 0,330 | 0,067 | 0,502 |
3,360 | 0,898 | 0,295 | 0,328 | 0,061 | 0,502 |
3,380 | 0,898 | 0,293 | 0,326 | 0,056 | 0,501 |
3,400 | 0,898 | 0,292 | 0,325 | 0,051 | 0,501 |
3,420 | 0,899 | 0,290 | 0,323 | 0,046 | 0,501 |
3,440 | 0,899 | 0,289 | 0,321 | 0,040 | 0,500 |
3,460 | 0,899 | 0,287 | 0,320 | 0,035 | 0,500 |
3,480 | 0,899 | 0,286 | 0,318 | 0,030 | 0,499 |
Окончание таблицы Б.4
b | Kb | Cb | V | Sb | PОП |
3,500 | 0,900 | 0,285 | 0,316 | 0,025 | 0,499 |
3,520 | 0,900 | 0,283 | 0,315 | 0,020 | 0,499 |
3,540 | 0,900 | 0,282 | 0,313 | 0,015 | 0,498 |
3,560 | 0,901 | 0,281 | 0,312 | 0,010 | 0,498 |
3,580 | 0,901 | 0,279 | 0,310 | 0,005 | 0,497 |
3,600 | 0,901 | 0,278 | 0,308 | 0,001 | 0,497 |
3,620 | 0,901 | 0,277 | 0,307 | -0,004 | 0,497 |
3,640 | 0,902 | 0,275 | 0,305 | -0,009 | 0,496 |
3,660 | 0,902 | 0,274 | 0,304 | -0,014 | 0,496 |
3,680 | 0,902 | 0,273 | 0,302 | -0,018 | 0,495 |
3,700 | 0,902 | 0,272 | 0,301 | -0,023 | 0,495 |
3,720 | 0,903 | 0,270 | 0,299 | -0,027 | 0,495 |
3,740 | 0,903 | 0,269 | 0,298 | -0,032 | 0,495 |
3,760 | 0,903 | 0,268 | 0,297 | -0,036 | 0,494 |
3,780 | 0,903 | 0,267 | 0,295 | -0,041 | 0,494 |
3,800 | 0,904 | 0,266 | 0,294 | -0,045 | 0,494 |
3,820 | 0,904 | 0,264 | 0,292 | -0,050 | 0,494 |
3,840 | 0,904 | 0,263 | 0,291 | -0,054 | 0,494 |
3,860 | 0,905 | 0,262 | 0,290 | -0,058 | 0,493 |
3,880 | 0,905 | 0,261 | 0,288 | -0,062 | 0,493 |
3,900 | 0,905 | 0,260 | 0,287 | -0,067 | 0,493 |
3,920 | 0,905 | 0,259 | 0,286 | -0,071 | 0,492 |
3,940 | 0,906 | 0,258 | 0,284 | -0,075 | 0,492 |
3,960 | 0,906 | 0,256 | 0,283 | -0,079 | 0,492 |
3,980 | 0,906 | 0,255 | 0,282 | -0,083 | 0,491 |
4,000 | 0,906 | 0,254 | 0,280 | -0,087 | 0,491 |
4,020 | 0,907 | 0,253 | 0,279 | -0,091 | 0,491 |
4,040 | 0,907 | 0,252 | 0,278 | -0,095 | 0,490 |
4,060 | 0,907 | 0,251 | 0,277 | -0,099 | 0,490 |
4,080 | 0,907 | 0,250 | 0,276 | -0,103 | 0,489 |
4,100 | 0,908 | 0,246 | 0,274 | -0,107 | 0,489 |
4,120 | 0,908 | 0,248 | 0,273 | -0,111 | 0,489 |
4,140 | 0,908 | 0,247 | 0,272 | -0,115 | 0,488 |
4,160 | 0,908 | 0,246 | 0,271 | -0,118 | 0,488 |
4,180 | 0,909 | 0,245 | 0,270 | -0,122 | 0,487 |
4,200 | 0,909 | 0,244 | 0,268 | -0,126 | 0,487 |
Таблица Б.5 - Дифференциальная функция (функция плотности распределения ) fT закона распределения Вейбулла (ЗРВ)
Параметр b | |||||||
1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2,0 | 3,0 | |
0,1 | 0,91 | 0,71 | 0,54 | 0,39 | 0,28 | 0,20 | 0,03 |
0,2 | 0,82 | 0,75 | 0,66 | 0,57 | 0,47 | 0,38 | 0,12 |
0,3 | 0,74 | 0,75 | 0,72 | 0,67 | 0,61 | 0,55 | 0,26 |
0,4 | 0,67 | 0,72 | 0,74 | 0,73 | 0,71 | 0,68 | 0,45 |
0,5 | 0,61 | 0,68 | 0,73 | 0,76 | 0,78 | 0,78 | 0,66 |
0,6 | 0,55 | 0,63 | 0,70 | 0,76 | 0,80 | 0,84 | 0,87 |
0,7 | 0,50 | 0,58 | 0,66 | 0,73 | 0,80 | 0,86 | 1,04 |
0,8 | 0,45 | 0,53 | 0,62 | 0,70 | 0,77 | 0,84 | 1,15 |
0,9 | 0,41 | 0,49 | 0,57 | 0,65 | 0,72 | 0,80 | 1,17 |
1,0 | 0,37 | 0,44 | 0,52 | 0,59 | 0,66 | 0,74 | 1,10 |
1,1 | 0,33 | 0,40 | 0,46 | 0,53 | 0,59 | 0,66 | 0,96 |
1,2 | 0,30 | 0,36 | 0,41 | 0,47 | 0,52 | 0,57 | 0,77 |
1,3 | 0,27 | 0,32 | 0,37 | 0,41 | 0,45 | 0,48 | 0,56 |
1,4 | 0,25 | 0,29 | 0,32 | 0,35 | 0,38 | 0,39 | 0,38 |
1,5 | 0,22 | 0,26 | 0,28 | 0,30 | 0,31 | 0,32 | 0,23 |
1,6 | 0,20 | 0,23 | 0,25 | 0,25 | 0,26 | 0,25 | 0,13 |
1,7 | 0,18 | 0,20 | 0,21 | 0,21 | 0,21 | 0,19 | 0,06 |
1,8 | 0,17 | 0,18 | 0,18 | 0,18 | 0,16 | 0,14 | 0,03 |
1,9 | 0,15 | 0,16 | 0,16 | 0,14 | 0,13 | 0,10 | 0,01 |
2,0 | 0,14 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,10 | 0,07 | 0,00 |
2,1 | 0,12 | 0,12 | 0,11 | 0,09 | 0,07 | 0,05 | 0,00 |
2,2 | 0,11 | 0,11 | 0,09 | 0,08 | 0,05 | 0,04 | - |
2,3 | 0,10 | 0,09 | 0,08 | 0,06 | 0,04 | 0,02 | - |
2,4 | 0,09 | 0,08 | 0,07 | 0,05 | 0,03 | 0,02 | - |
2,5 | 0,08 | 0,07 | 0,06 | 0,04 | 0,02 | 0,01 | - |
Таблица Б.6 - Интегральная функция (функция распределения) FT закона распределения Вейбулла (ЗРВ)
Параметр b | ||||||||
0,9 | 1,0 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | |
0,1 | 0,12 | 0,10 | 0,08 | 0,06 | 0,05 | 0,04 | 0,03 | 0,03 |
0,2 | 0,21 | 0,18 | 0,16 | 0,14 | 0,12 | 0,10 | 0,09 | 0,07 |
0,3 | 0,29 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,17 | 0,15 | 0,14 |
0,4 | 0,35 | 0,33 | 0,31 | 0,28 | 0,26 | 0,24 | 0,22 | 0,21 |
0,5 | 0,41 | 0,39 | 0,37 | 0,35 | 0,33 | 0,32 | 0,30 | 0,28 |
0,6 | 0,47 | 0,45 | 0,43 | 0,42 | 0,40 | 0,39 | 0,37 | 0,36 |
0,7 | 0,52 | 0,50 | 0,49 | 0,48 | 0,47 | 0,46 | 0,44 | 0,43 |
0,8 | 0,56 | 0,55 | 0,54 | 0,54 | 0,53 | 0,52 | 0,51 | 0,50 |
0,9 | 0,60 | 0,59 | 0,59 | 0,59 | 0,58 | 0,58 | 0,57 | 0,57 |
1,0 | 0,63 | 0,63 | 0,63 | 0,63 | 0,63 | 0,63 | 0,63 | 0,63 |
1,1 | 0,66 | 0,67 | 0,67 | 0,67 | 0,68 | 0,68 | 0,68 | 0,69 |
1,2 | 0,69 | 0,70 | 0,71 | 0,71 | 0,72 | 0,73 | 0,73 | 0,74 |
1,3 | 0,72 | 0,73 | 0,74 | 0,75 | 0,76 | 0,76 | 0,77 | 0,78 |
1,4 | 0,74 | 0,75 | 0,77 | 0,78 | 0,79 | 0,80 | 0,81 | 0,82 |
1,5 | 0,76 | 0,78 | 0,79 | 0,80 | 0,82 | 0,83 | 0,84 | 0,85 |
1,6 | 0,78 | 0,80 | 0,81 | 0,83 | 0,84 | 0,86 | 0,87 | 0,88 |
1,7 | 0,80 | 0,82 | 0,83 | 0,850 | 0,86 | 0,88 | 0,89 | 0,90 |
1,8 | 0,82 | 0,84 | 0,85 | 0,87 | 0,88 | 0,90 | 0,91 | 0,92 |
1,9 | 0,83 | 0,85 | 0,87 | 0,89 | 0,90 | 0,91 | 0,93 | 0,94 |
2,0 | 0,85 | 0,87 | 0,88 | 0,90 | 0,92 | 0,93 | 0,94 | 0,95 |
2,1 | 0,86 | 0,88 | 0,90 | 0,91 | 0,93 | 0,94 | 0,95 | 0,96 |
2,2 | 0,87 | 0,89 | 0,91 | 0,92 | 0,94 | 0,95 | 0,96 | 0,97 |
2,3 | 0,88 | 0,90 | 0,92 | 0,93 | 0,95 | 0,96 | 0,97 | 0,98 |
2,4 | 0,89 | 0,91 | 0,93 | 0,94 | 0,96 | 0,97 | 0,98 | 0,98 |
2,5 | 0,90 | 0,92 | 0,94 | 0,94 | 0,96 | 0,97 | 0,98 | 0,99 |
2,6 | 0,91 | 0,93 | 0,94 | 0,95 | 0,97 | 0,98 | 0,99 | 0,99 |
2,7 | 0,91 | 0,93 | 0,95 | 0,96 | 0,97 | 0,98 | 0,99 | 0,99 |
2,8 | 0,92 | 0,94 | 0,96 | 0,96 | 0,98 | 0,99 | 0,99 | 0,99 |
2,9 Наши рекомендации
|