И нормативная толщина гололеда

Районы территории Россия по толщине стенки гололеда	I	II	III	IV	V
Нормативная толщина стенки гололеда bн , мм
Нормативная скорость ветра при гололеде Vгн , м/с

Значение коэффициента к_г в контрольной работе №1 в соответствии с заданием (см. примечания к табл. 3) следует принять равным 1.

Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактном про­воде в даН/мопределяется по формуле:

g_гк = 0,0009 · π · b_k · (d_ср.к + b_k), (8)

где b_k - толщина стенки гололеда на контактном проводе, мм;

d_ср.к - средний диаметр контактного провода, мм.

На контактных проводах толщину стенки гололеда прини­мают равной 50% от толщины стенки гололеда на несущем тросе:

b_к=0,5 · b_т (9)

Средний диаметр контактного провода в мм:

(10)

где Н и А - соответственно высота и ширина сечения кон­тактного провода, мм принимаются из табл. 5.

Остальные величины, входящие в формулу (8), те же, что и в формуле (6).

Полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески в даН/м равна:

g_г ⁼ g_гт + n_к · (g_гт + g_гс ) , (11)

где n_к — число контактных проводов;

g_гс — равномерно распределенная по длине пролета вер­тикальная нагрузка от веса гололеда на струнах и зажимnах при одном контактном проводе, даН/м, которая в зависимости от тол­щины стенки гололеда Ь_н составляет:

Ьн мм
gгс , даН/м	0,01	0,03		0,06	0,1

Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос, покры­тый гололедом в даН/м при скорости ветра v_гн, определяется по формуле:

р_тг = с_x · (к_v · v_гн)² · (d + 2 · b_т) ·10^-3 (12)

где С_х - аэродинамический коэффициент лобового сопро­тивления несущего троса ветру; табл. 9;

к_v - ветровой коэффициент; в данном расч ете принять К_v=1;

d - диаметр несущего троса, мм;

b_т - толщина стенки гололеда на несущем тросе, мм;

v_гн - нормативная скорость ветра при гололеде, м/с; оп­ределяется по табл. 10.

Результирующая (суммарная) нагрузка на несущий трос в режиме гололеда с ветром, даН/м определяется по формуле:

(13)

В заключении следует сравнить полученные значения ре­зультирующих нагрузок, действующих на несущий трос в трех расчетных режимах: g; q_{тv max} и q_г и выявить режим наибольшей нагрузки. Для реальных условий на железных дорогах России ре­жимом наибольшей нагрузки чаще всего является режим гололеда с ветром.

3. Определение длины эквивалентного и критического про­летов н установление расчетного режима.

Длина эквивалентного пролета в м определяется по формуле:

(14)

где l_i - длина пролета с номером i;

n - число пролетов в анкерном участке.

Для дальнейших расчетов полученную длину эквивалентно­го пролета округлить до целого числа.

Из теории механического расчета цепной подвески [1] из­вестно, что для определения по уравнению состояния несущего троса цепной подвески значения натяжения Т_x при любой темпе­ратуре t_x и любой нагрузке q_х, нужно знать исходное состояние (исходный режим), т.е. знать температуру t₁, нагрузку q₁ и соот­ветствующее этим условиям значение натяжения несущего троса Т₁.

Поскольку первоначально из всех возможных натяжений не­сущего троса известно только его максимальное натяжение Т_maх, то необходимо установить, при каком из расчетных режимов для заданного типа подвески и заданных климатических условий в несущем тросе создается наибольшее натяжение, принять этот режим за исходный и считать температуру и нагрузку при этом режиме за t₁ и q₁, a Т₁ = Т_mах.

Таким исходным режимом может быть либо режим мини­мальной температуры (t_min), при которой натяжение в несущем тросе может оказаться наибольшим за счет сжатия материала тро­са, либо режим наибольшей дополнительной нагрузки - режим гололеда с ветром (или режим максимального ветра), при которых натяжение в несущем тросе может оказаться наибольшим за счет растяжения, вызываемого дополнительной нагрузкой на трос от гололеда и ветра.

Чтобы определить, какой из названных режимов для кон­кретных заданных климатических условий и заданного анкерного участка контактной подвески должен быть принят за исходный, нужно рассчитать длину критического пролета в м для режима наибольшей дополнительной нагрузки.

Так для режима гололеда с ветром критический пролет ра­вен:

(15)

В формуле (15) значение 24α должно быть взято для несу­щего троса заданной подвески по табл. 5.

В соответствии с определением понятия "критический про­лет" - см. [1] - можно сделать вывод, что для того, чтобы натяже­ние в несущем тросе при режиме гололеда с ветром создалось та­кое же, как и при заданной минимальной температуре и было бы равно Т_max, длина эквивалентного пролета l_э заданного анкерного участка должна быть равна длине l_кр.г,полученной по формуле (15).

Остается сравнить полученную длину l_кр.г с найденной выше длиной эквивалентного пролета l_э для заданного анкерного

участ­ка цепной подвески.

Если окажется, что значение критического пролета больше l_э

(l_кр.г > l_э ), то исходный расчетный режим - минимальная темпера­тура.

Если окажется, что значение l_кр.г меньше, чем l_э (l_кр.г < l_э), то исходный расчетный режим - режим гололеда с ветром.

4. Определение натяжений несущего троса. Построение монтажной кривой Т_х (t_x). Составление монтажной таблицы.

4.1. Расчет зависимости натяжения нагруженного несущего троса от температуры и построение монтажной кривой Т_х (t_x).

(16)

Расчет зависимости Т_х (t_x) выполняется по уравнению со­стояния несущего троса цепной полукомпенсированной контакт­ной подвески

В уравнении состояния величины с индексом "1" относятся к исходному режиму, при котором Т₁ = Т_max (наибольшее допускае­мое натяжение) :

а) если исходный расчетный режим – минимальная температура,

то Т₁ = Т_mах ; t₁ = t_min ; q₁ = g;

б) если исходный расчетный режим – гололед с ветром. то

Т₁ = Т_mах ; t₁ = t_г = -5⁰С ; q₁ = q_г ;

Величины с индексом "х" в уравнении состояния - это ис­комые значения натяжения несущего троса Т_х и соответствующие им значения температуры t_x и нагрузка q_x.

При этом, поскольку вначале предстоит рассчитать зависимостьнатяжения несущего троса только от температуры Т_х (t_x), без учета влияния дополнительных нагрузок от ветра и гололеда, то в данном разделерасчета следует принять q_х = g.

Значения произведений 24α и αЕS для несущего троса заданной подвески должны быть взяты из табл. 5.

Для упрощения дальнейшего расчетауравнение состояния может быть приведено к виду:

(17)

где А, В, С — постоянные дня данного расчета коэффициен­ты:

(18)

В (19)

С= (20)

Подставляя уравнение (17) различные значения Т_х,взятые с интервалом 200 даН. получают соответствующие им значения t_x. Начать следует с Т_х = Т_mах. Расчет следует продолжать до тех пор, пока значениями t_x не будет охвачен весь заданный диапазон температур от t_min до t_max - в итоге будет получен ряд значений (Т_х, t_х), которые удобно свести в промежуточную таблицу и по этим результатам построить на листе миллиметровой бумаги кри­вую Т_х(t_х) - монтажную кривую натяжения нагруженного (кон­тактным проводом) несущего троса полукомпенсированной цеп­ной подвески в зависимости от температуры.

При построении кривой Т_х (1_Х) рекомендуется принять мас­штаб:

по вертикали (Т_х) 10 мм - 100 даН;

по горизонтали (1_Х) 10 мм - 10°С,

ось Т_х следует провести через 0°С.

4.2. Определение натяжений несущего троса при всех трех расчетных режимах:

при минимальной температуре Т_{t min};

при максимальном ветре Т_vmах;

при гололеде с ветром Т_г.

Один из этих расчетных режимов, как это определено выше, является исходным расчетным, натяжение несущего троса при этом режиме равно максимальному Т_mах (см. определение исход­ного расчетного режима).

Таким образом, предстоит определять значения натяжения несущего троса при двух режимах (кроме исходного).

При этом обычно возможны два варианта расчета в зависи­мости от установленного выше исходного расчетного режима для уравнения состояния несущего троса полукомпенсированной кон­тактной подвески:

а) Если исходным расчетным режимом оказался режим ми­нимальной температуры, то значение Т_{t min} = Т_mах.

Находить же нужно в этом случае натяжение несущего троса при максимальном ветре T_{v max} и при гололеде с ветром Т_г.

Значения Т_{v mах} и Т_г определяются методом подбора по урав­нению состояния несущего троса полукомпенсированной кон­тактной подвески (17). _г

Для этого в уравнении состояния величины с индексом "1" следует отнести к исходному расчетному режиму, т.е. так же, как и в предыдущем расчете, в данном случае будет

t₁=t_min ; T₁=T_max ; q₁=g .

Иными словами, коэффициент А в уравнении состояния (в его упрощенном виде) будет иметь найденное в предыдущем рас­чете значение; коэффициент С также остается прежним. Уравне­ние состояния приобретает вид:

(21)

Величины с индексом "х" в уравнении состояния следует вначале отнести к режиму максимального ветра, а затем - к ре­жиму гололеда с ветром.

Метод подбора состоит в следующем:

Пусть вначале определяется значение Т_{v mах} .Тогда в уравне­нии состояния q₁= q_{v max}

Значение q_{v max} найдено ранее по формуле (5).

Далее следует произвольно задаться значением Т_{v mах} и при­нять его за Т_х.

Примечание. Дня ускорения расчета следует начать подбор со значения Т_х. несколько большего, чем значение Т_х на кривой, соответствующее температуре t_x= t_{v max} = -5⁰C . Можно также ори­ентироваться на данные табл. 6.

Пусть, например, задались Т_х = 1400 даН. Подставив значе­ния q_x и Т_х в уравнение состояния (21), вычислим t_х. Пусть полу­чилось t_х= -3,5⁰ (а рассчитывали получить (-5°)).

Возьмем большее значение Т_х = 1500 даН, подставим в уравнение (21); пусть при этом получилось t_х = -6,5°.

Температура t_{v max} = -5⁰ оказалась между' двумя полученными t_Х; значение Т_{v mах} также будет между двумя принятыми выше зна­чениями Т_х.

Действительное значение Т_{v mах} найдем методом линейной интерполяции. В нашем примере будет:

Аналогично методом подбора определяется и значение Т_г.

В этом случае в уравнении состояния (21) величины с индексом "х" должны относится к режиму гололеда с ветром, т.е. q_х = q_г

Значение найдено выше по формуле (13).

Значениями Т_х = Т_г задаются и ожидают получить при под­становке q_х и Т_х в у равнение состояния (21) значение:

t_x= t_г = -5⁰C

Полученные значения Т_{v mах} и Т_г должны быть точками с ко­ординатами (Т_{v mах}, t_{v mах}) и (Т_г, t_г) отмечены над кривой Т_х (t_x).

б) Если исходным расчетным режимом оказался режим го­лоледа с ветром, то значение Т_г = Т_mах.

Находить же нужно в этом случае натяжение несущего троса при максимальном ветре Т_{v тах} и при минимальной температуре

Т_{t min}.

В этом случае в уравнении состояния величины с индексом "1", относящиеся к исходному расчетному режиму, имеют сле­дующие значения:

t_Х = t_г = -5⁰ С; Т₁ = Т_mах ; q₁=q_г.

Коэффициенты А и С в уравнении состояния (в его упро­щенном виде) будут иметь значения, найденные ранее при расче­те кривой Т_х (t_х).

Натяжение несущего троса при режиме максимального ветра Т_{v mах} можно определить по уравнению состояния (21) методом подбора; так как это описано выше, принимая:

q_х = q_{v mах} ; Т_x = T_{v mах} ; t_x= t_{v mах}= -5⁰C.

Значение натяжения несущего при режиме минимальной температуры также можно определить методом подбора по урав­нению состояния несущего троса, приняв:

q_х = g ; Т_x = T_{t min} ; t_x= t_{v min}

Однако, это можно сделать проще: значение несущего троса при режиме минимальной температуры может быть определено по монтажной кривой Т_х (t_х), построенной выше, соответственно температуре t_min.

4.3 Определение натяжения несущего троса при беспровесном положении контактных проводов.

Прежде всего, следует определить температуру t₀, при кото­рой контактный провод будет занимать беспровесное положение.

Для полукомпенсированной цепной подвески температуру t₀ беспровесного положения контактных проводов обычно прини­мают несколько ниже (на величину t’)» чем среднее значение тем­пературы в заданном районе. В связи с этим, формула для опреде­ления температуры беспровесного положения контактных прово­дов может быть записана так:

(22)

Где — величина, зависящая от типа и количества контакт­ных проводов; ее значения приведены в табл. 11.

Для одиночных контактных проводов сечением 85-100 мм2	t' = 15°
Для одиночных контактных проводов сечением 150 мм2	t’= 10° ÷ 15°
Для двойных контактных проводов	t' = 5° ÷ 10°

Таблица 11

Величину натяжения несущего троса при беспровесном по­ложении контактных проводов Т₀ следует определить по постро­енной выше монтажной кривой натяжения несущего троса Т_х (t_х) соответственно найденной температуре беспровесного положения контактных проводов t₀.

4.4, Составление монтажной таблицы натяжения несущего троса.

По монтажной кривой натяжения нагруженного несущего троса

Т_х (t_x) определяют значения натяжения несущего троса, со­ответствующее заданным значениям t_x и заносят их в монтажную. таблицу по образцу табл. 12

Таблица 12

Монтажная таблица натяжений несущего троса

tx,0C	tmin=…	-20	t0 =…		+20	Tmax=…
Tx,дaН			T0=…

Примечания:

1. Графа температуры беспровесного положения контакт­ных проводов t₀ в каждом варианте должна быть распо­ложена в порядке повышения температуры слева напра­во.

2. Под монтажной таблицей следует указать найденные выше значения натяжений Т_{v max} , T_г.

5. Расчет и построение монтажных кривых стрел провеса не­сущего

троса и контактных проводов.

5.1 .Определение стрел провеса нагруженного несущего троса.

Стрелы провеса нагруженного контактного проводом несу­щего троса F_х в м для каждого из заданных действительных про­летов, входящих в анкерный участок, определяют по формуле:

(23)

В этой формуле:

l — длина пролета в м, для которого рассчитывается стрела провеса несущего троса;

е — расстояние от опоры до первой простой (нерессорной 0 струны в м; задано в табл. 1;

К — натяжение контактных проводов в даН;

Т₀ — натяжение несущего троса при беспровесном положе­нии контактных проводов в даН, определено выше;

Т_х — натяжение несущего троса в даН, соответствующее температуре t_Х, для которого рассчитывается значение стрелы провеса F_х;

g₀ — вертикальная нагрузка на несущий трос от веса всех проводов цепной подвески при беспровесном положении кон­тактных проводов в даН/м, т.е. g₀ = g;

g_х — вертикальная нагрузка на несущий трос от веса всех проводов цепной подвески, соответствующая расчетным услови­ям, даН; g_тк — нагрузка от веса несущего троса при расчетных услови­ях, даН.

Поскольку в данном расчете определяются значения F_x в за­висимости только от температуры, без учета гололеда и макси­мального ветра, то g_x ⁼ g₀ ⁼ g - подсчитана по формуле (3), g_тк=g_т

(взять из табл. 3).

Из формулы (23) следует, что расчет стрел провеса несущего троса должен быть выполнен отдельно для каждой заданной дли­ны пролета и отдельно для каждой заданной температуры t_x, т.е. для соответствующих заданным температурам значений натяже­ний несущего троса Т_x. Такой расчет рационально сделать в таб­лице по образцу табл. 13.

Таблица 13

tx , 0C	Tx , даН	l1 =…м	l2 =…м	l3 =…м

Значения T_x соответствующие заданным температурам, t_x, принимаются по составленной выше монтажной таблице натяже­ний несущего троса (табл. 12). Все прочие величины, кроме Т_х, входящие в формулу (23), не зависят от изменения температуры, что позволяет упростить формулу (23), предварительно определив М₁, М₂, М₂ и N₁, N₂, N₃ - числовые значения нс зависящих от тем­пературы и частей формулы (23) соответственно для длин проле­тов l₁, l₂ , l₃ :

Для l₁:

(24)

(25)

Аналогично для l₂ , l₃ определяются М₂, N₂ и М₃, N₃

На основании итогов расчета стрел провеса несущего троса нужно построить монтажные кривые стрел провеса несущего тро­са F_x (t_x).

При построении кривых F_х (t_x) рекомендуется принять мас­штаб:

по вертикали (F_х) 10 мм - 0,1 м;

по горизонтали (t_x) 10 мм - 10°С;

ось F_х следует провести через 0°С.

5.2. Определение стрел провеса контактных проводов.

Стрелы провеса контактных проводов f_kx в м определяются по формуле:

(26)

Все величины, входящие в формулу f_kx (26) объяснены при­менительно к формуле (23).

Из формулы (26) видно, что стрелы провеса контактных проводов должны быть определены в том же порядке, что и стре­лы провеса несущего троса, т.е. отдельно для каждой заданной длины пролета и отдельно для каждой заданной температуры t_х (для каждого значения Т_х, соответствующего заданным значениям температуры t_Х).

Расчет f_kx рационально выполнить в таблице, аналогичной табл. 13, предварительно определив для каждой длины пролета не зависящую от температуры часть формулы (26) обозначив ее Д_i. Например для l₁ :

Аналогично определяют Д₂ и Д₃ для l₂ и l₃.

По окончании расчетов стрел провеса контактных проводов следует себя проконтролировать, убедившись,

что при t_x ниже t₀ - отрицательны и тем больше, чем ниже температура;

что при t_х = t₀ f_kx = 0;

что при t_x , выше t₀ - f_kx положительны и тем больше, чем выше температура.

Если эта зависимость нарушена, значит в расчете f_kx есть ошибки.

На основании итогов расчета стрел провеса f_kx следует по­строить монтажные кривые стрел провеса контактных проводов f_kx (t_x)

При построении кривых f_кх (t_х) рекомендуется принять мас­штаб:

по вертикали (f_kx) 10 мм - 0,01 м;

по горизонтали ( t_x) Ю мм - 10°С;

ось f_kx следует провести через 0°С.

6. Составление итоговой монтажной таблицы.

Выводы из расчета

Полученные для заданных значений t_Х величины натяжения Т_х и стрел провеса F_х несущего троса, а также стрел провеса кон­тактных проводов f_kx следует свести в итоговую монтажную таб­лицу по образцу табл. 14.

Таблица 14

Монтажная таблица

tx	Тx	l1 = ... м	l2 = ... м	l3 = ... м
Fx	fkx	Fx	fkx	Fx	fkx
°С	даН	м	м	м	м	м	м
tmin =… -20 t0= … +20 tmax=…

В выводах, как это указано в задании, необходимо пояснить, как изменяются натяжение несущего троса Т_х и стрелы провеса несущего троса F_x и контактных проводов f_kx полукомпенсированной контактной подвески при изменении температуры от t_min до t_max.

Выводы должны быть сделаны на основании анализа поме­щенной выше итоговой монтажной таблицы, в которой изменение всех перечисленных параметров контактной подвески при изме­нении температуры окружающего воздуха представлено нагляд­но.

При формировании выводов необходимо особое внимание уделить описанию изменения стрел провеса контактных проводов при изменении температуры, указав, как изменяется стрела про­веса контактных проводов при изменении температуры:

от t_min до t₀;

от t₀ до t_max;

какой будет f_kx при t_x = t₀.

Кроме этого следует указать, как влияет длина пролета на величины F_x и f_kx.

ЗАДАНИЕ НА КОНТРОЛЬНУЮ РАБОТУ № 2

Вариант контрольной работы выбирается по табл. 3, 4, 15, 16, 17, 18 в соответствии с первой буквой фамилии студента и последней цифрой его шифра.

Студенты должны выполнить следующие 4 задания:

1. Определить максимально допустимую длину пролета цепной контактной подвески на прямом участке пути и в кривой для заданных условий.

2. Определить наибольшие изгибающие моменты, дейст­вующие на промежуточные консольные опоры, установ­ленные на внешней и внутренней стороне кривого уча­стка пути перегона радиуса R. Подобрать типы опор.

3. Ответить на вопрос из табл. 17. Ответ на вопрос должен быть пояснен необходимыми рисунками и схемами.

4. Перечислить общие положения техники безопасности и организации работ в электроустановках; назвать катего­рии работ в отношении мер безопасности. Перечислить и пояснить схемами требования "Инструкции по технике безопасности для электромонтеров контактной сети" при условиях работы, названных в табл. 18.

1.Исходные данные для определения максимально допустимых длинпролетов

Марки проводов контактной подвески и расчетные метеоро­логические условия принять по табл.З, 4 исходных данных к зада­нию на контрольную работу № 1. Остальные исходные данные принять по табл. 15. Радиус кривой R. принять по табл. 16

Таблица 15

Исходные данные	Первая буква фамилии студента
А - 3	И-О	П-Ц	Ч-Я
Система тока	переменный	постоянный	переменный	постоянный
Тип контактной подвес­ки	полукомпенсированная	компенсированная
Конструктивная высота контактной подвески	h - 1,8 м
Тип консолей	изолированные	неизолированные
Длина подвесной гир­лянды изоляторов hи , м	0,17		0,73	0,5
словия расположения контактной подвески: характеристика местно­сти профиль пути	нулевые места, насыпи 1-2 м, выемки глубиной до 5 м в открытой равнинной местности с невысоким (4-5 м) редким лесом (кv = 1; кг = 1) а) прямой участок пути; б) кривая радиуса R (радиус кривой задан в табл. 16)

2. Исходные данные для расчета изгибающего момента (мощности) опоры.

1.1. Принять для расчета нераздельные опоры длиной 13,6 м типа С для вариантов переменного тока и СС - для ва­риантов постоянного тока.

1.2. Тип подвески главных путей, смонтированной на опо­рах, расчетные метеорологические условия и место рас­положения контактной подвески (условия ветрового воздействия) принять по табл. 3, 4 исходных данных к заданию на контрольную работу № 1 и табл. 15 исход­ных данных на контрольную работу' № 2.

1.3. Длина пролета / на кривой найдена в п. I данной кон­трольной работы.

1.4. Остальные исходные данные приведены в табл. 16.

Таблица 16

Исходные данные	Последняя цифра шифра студента
						7-
Радиус кривой К, м
Габарит опоры Г. м на внешней стороне кривой на внутренней стороне кривой	3,15 3,45	3,2 3,5
Плечо силы тяжести консоли zкм м	для всех вариантов 1,8 м
Высота опоры от условного обреза фундамента hОП, м	для всех вариантов 9,6 м
Высота точки приложения горизонтальных усилий от контактного провода hk м	7,0	6,75	6,5	6,25	7,0	6,5	6,25	6,5	6,8	7,0
Высота точки приложения горизонтальных усилий от несущего троса hт, м	hт = hk + h, где h = 1,8 м - конструктивная высота контактной подвески
Нагрузка от силы тяжести консоли с фиксатором Gкн, даН	принять равным 70 даН на внешней стороне кривой. 80 даН на внутренней стороне кривой
Нагрузка от силы тяжести гирлянды изоляторов с учетом части веса фиксатора, передающейся на несущий трос, GИ3, даН	принять равным 30 даН при постоянном токе, 20 даH при переменном токе
Нагрузка от силы тяжести гололеда и снега на консоли Gкнг даН	при bн = 5 мм - 10 даН, при bн = 10 мм - 20 даН; при bн= 15 мм - 30 даН, при bн = 20 мм - 40 даН

Таблица 17

Первая буква фами­ лии студен­ та	Вопросы
А	Классификация и область применения цепных контактных подвесок по способам подвешивания контактных проводов, регулирования натяжения проводов, по типам струн у опор и расположению проводов подвески в плане.
Б	Требования, предъявляемые к контактным проводам, су­ществующие и перспективные марки контактных прово­дов, их характеристики. Причины износа контактных проводов; места повышенного износа; срок службы кон­тактных проводов.
В	Требования, предъявляемые к несущим тросам, усили­вающим, питающим и отсасывающим проводам: прово­дам ВЛ (ДПР); марки названных проводов и тросов, их характеристики, сроки службы.
Г	Марки, сравнительные характеристики, область приме­нения фарфоровых, стеклянных и полимерных изоляторов.
Д	Назначение и устройство струн (звеньевых, токопрово­дящих, рессорных) и электрических соединителей (про­дольных, поперечных, обводных). Провода и зажимы струн и электрических соединителей.
Е	Соединения и оконцевания проводов контактных и мно­гопроволочных; требования к соединениям.
Ж	Выбор типа и схемы контактной подвески в зависимости! от токовой нагрузки, скорости движения поездов и дру­гих условий эксплуатации.
	Арматура контактной сети: назначение, основные требо­вания, материалы. Привести рисунки (чертежи) вилочно­го коуша, седла, клинового зажима, блока компенсатора, зажимов: струнового, соединительного, стыкового; буге­ля, штанги, натяжной муфты.
	И	Опорные узлы контактных подвесок. Эластичность кон­тактной подвески и способы ее выравнивания по длине пролета.
	К	Анкерные участки контактной подвески; назначение и устройство неизолирующих сопряжений и средних анке­ровок
	Л	Назначение воздушных стрелок и требования к ним; уст­ройство воздушной стрелки при пересечении полуком- пенсированных и компенсированных подвесок.
	М	Требования, предъявляемые к токоприемникам по усло­виям надежного токосъема для высоких скоростей дви­жения, устройство и регулировка токоприемников.
	Н	Анкерные участки контактной подвески. Анкеровка по- лукомпенсированной и компенсированной подвесок. На­значение и устройство компенсаторов.
	О	Надежность токосъема при ветровых отклонениях кон­тактных проводов. Контактные подвески повышенной ветроустойчивости.
	П	Способы прохода контактной подвески под пешеходны­ми мостами: минимально допустимые расстояния от то­коведущих частей до заземленных; устройство отбойника и скользящей струны.
	Р	Схемы и конструкции консолей и фиксаторов контактной сети; их сравнение и область применения.
	С	Схемы и конструкции жестких и гибких поперечин и крепление на них контактных подвесок.
	Т	Классификация опор контактной сети. Основные типы железобетонных и металлических опор, их сравнение и область применения.
	У	Способы закрепления железобетонных и металлических опор контактной сети в грунте, типы фундаментов, анке­ров, опорных плит, лежней, свай.
	Ф	Износ контактных проводов: причины, места повышен­но износа, замеры и анализ износа; способы повышения срока службы

Х	Принципиальные схемы питания и секционирования кон­тактной сети при постоянном и переменном токе. При­вести пример схемы питания и секционирования кон­тактной сети станции и прилегающих перегонов двух­путного участка контактной сети постоянного (перемен­ного) тока и указать, чем выполнено продольное и попе­речное секционирование.
Ц	Продольное секционирование контактной сети на участ­ках постоянного и переменного тока. Устройство изоли­рующего сопряжения и нейтральной вставки.
Ч	Поперечное секционирование контактной сети. Устрой­ство секционного изолятора постоянного и переменного тока.
Ш	Разъединители контактной сети постоянного и перемен­ного тока: устройство, способы установки на опорах, присоединение к контактной сети. Ручное и дистанцион­ное управление разъединителями.
Щ	Устройство контактной сети на станциях стыкования по­стоянного и переменного тока: устройство переключате­ля пункта группировки; порядок переключений.
Э	Заземления устройств контактной сети. Назначение и устройство искровых промежутков и диодных заземлителей.
Ю	Устройство рельсовых цепей на участках с однониточ­ными и двухниточными цепями автоблокировки; отсасы­вающие линии.
Я	Защита контактной сети переменного и постоянного тока от перенапряжений. Устройство разрядников и ограничителей перенапряжений.

Таблица 18
Первая буква фамилии студента	Вопросы
А-Б	Общие требования безопасности при работах на контактной сети. Работа на высоте.
В-Г	Общие требования безопасности при работах на контактной сети. Требования к содержанию и пользова­нию защитными и монтажными приспособлениями.
Д-Е	Общие требования безопасности при работах на кон­тактной сети. Меры безопасности при нахождении на железнодорожных путях.
Ж-3	Общие требования безопасности при работах на контактной сети. Меры безопасности при обнаружении провисающих или оборванных проводов. Производст­во оперативных переключений.
И-К	Категории работ на контактной сети в отношении мер безопасности. Общие меры безопасности при различ­ных категориях работ.
Л-М	Основное правило злектробезопасности. Организаци­онные мероприятия по обеспечению безопасности ра­ботающих.
Н-О	Категории работ на контактной сети в отношении мер безопасности. Технические мероприятия, обеспечи­вающие безопасность работающих.
П-Р	Специальные требования безопасности при выполне­нии работ на контактной сети со снятием напряжения и заземлением.
С-Т	Специальные требования безопасности при выполне­нии работ на контактной сети под напряжением.
У-Ф	Требования безопасности при работах на контактной сети с изолирующих съемных вышек.
Х-Ц	Требования безопасности при работах на контактной сети с рабочих площадок автодрезин и автомотрис.

Ч-Ш	Общие требования безопасности при работах на кон­тактной сети. Группы персонала по электробезопасности.
Щ-Э	Общие требования безопасности при работах на кон­тактной сети. Опасные места.
Ю-Я	Общие требования безопасности при работах на кон­тактной сети. Указатели, постоянные и временные сигнальные знаки, ручные сигналы, применяемые на контактной сети.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ