D.5 Примеры определения одометрического модуля по удельному сопротивлению грунта погружению зонда

(1) Здесь приводится пример определения одометрического модуля E_oed, зависящего от вертикального напряжения, который часто рекомендуется для расчета осадки фундамента и определяется следующий образом:

,

где w₁ — коэффициент жесткости;

w₂— показатель жесткости:

w₂ = 0,5 — для песков с коэффициентом однородности C_U £ 3;

w₂ = 0,6 — для тугопластичных глин (I_P £ 10; w_L £ 35);

— эффективные вертикальные напряжения в основании фундамента или на любой глубине под ним, вызванные перегрузкой грунта покровными пластами грунта;

— эффективные вертикальные напряжения в основании фундамента или на любой глубине под ним;

p_a — атмосферное давление;

I_P — показатель пластичности грунта;

w_L — предел текучести грунта.

(2) Значения коэффициента жесткости w₁ можно определить по удельному сопротивлению грунта погружению зонда, используя следующие формулы в зависимости от типа грунта:

— пески с неоднородным гранулометрическим составом (C_U £ 3) над уровнем грунтовых вод:

w₁ = 167lgq_c + 113 (для диапазона: 5 £ q_c £ 30);

— пески с однородным гранулометрическим составом (C_U > 6) над уровнем грунтовых вод:

w₁ = 463lgq_c – 13 (для диапазона: 5 £ q_c £ 30);

— тугопластичные глины с консистенцией не менее (0,75 £ I_C £ 1,30) и над уровнем грунтовых вод, где I_C — показатель консистенции:

w₁ = 15,2q_c + 50 (для диапазона: 0,6 £ q_c £ 3,5).

Примечание 1 — Пример основан на результатах испытаний электрическим конусным пенетрометром
и лабораторных одометрических испытаниях грунта.

Примечание 2 — Этот пример опубликован Штенцелем и др. в 1978 г. и Бидерманном/Biedermann/ (1984),
а также в DIN 4094-1:2002. Дополнительную информацию и документы с примерами см. X.3.1.

D.6 Пример соотношения между пределом прочности при сжатии одиночной сваи и удельным
сопротивлением грунта погружению зонда

(1) В таблицах D.3 и D.4 приведены примеры установленных зависимостей между результатами испытаний статической нагрузкой грунтов сваями и удельным сопротивлением погружению зонда для крупнозернистого грунта с малым количеством или отсутствием мелких фракций. Удельное сопротивление основания p_b и сопротивление грунта на боковой поверхности ствола p_s набивной бетонной сваи приводится как зависимость удельного сопротивления погружению зонда q_c (при статическом зондировании) и приведенной осадки оголовка сваи.

Таблица D.3 — Удельное сопротивление основания p_b набивных бетонных свай в крупнообломочных грунтах с малым количеством или отсутствием мелких фракций

Приведенная осадка s/Ds; s/Db	Удельное сопротивление основания pb, MПа, при среднем удельном сопротивлении погружению зонда qc, МПа (статическое зондирование)
0,02	0,70	1,05	1,40	1,75
0,03	0,90	1,35	1,80	2,25
0,10 (= sg)	2,00	3,00	3,50	4,00
Примечание — Промежуточные значения определяются методом линейной интерполяции. В случае применения бетонных набивных свай с уширенной пятой значения следует умножать на 0,75. s — удельная осадка оголовка сваи; Ds — диаметр ствола сваи; Db — диаметр пяты сваи; sg — полная осадка оголовка сваи.

Таблица D.4 — Удельное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола p_s бетонных набивных свай в крупнообломочных грунтах с малым количеством или отсутствием мелких фракций

В мегапаскалях

Среднее удельное сопротивление погружению зонда qc (статическое зондирование)	Удельное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола ps
	0,040
	0,080
³15	0,120
Примечание — Промежуточные значения определяются методом линейной интерполяции.

Примечание 1 — Пример основан на результатах испытаний посредством электрического пенетрометра.

Примечание 2 — Пример опубликован в DIN 1054 (2003-01). Дополнительную информацию см. в X.3.1.