Ссылки на используемую литературу

Введение

Создание энергосистем и объединение их между собой на огромных территориях стало основным направлением развития электроэнергетики мира в 20 веке. Это обусловлено отличительной особенностью отрасли, в которой производство и потребление продукции происходят практически одновременно. Невозможно накопление больших количеств электроэнергии, а устойчивая работа электростанции и сетей обеспечиваются в очень узком диапазоне основных параметров режима. В этих условиях надежное электроснабжение от отдельных электростанций требует резервирование каждой станции, как по мощности, так и по распределительной сети.

Энергетика обеспечивает электроснабжение различных потребителей. Основными потребителями являются промышленные предприятия, сельское хозяйство, коммунальные нужды. Большая часть всей электроэнергии расходуется на технологические процессы предприятий.

Цель данной работы спроектировать оптимальное электроснабжение электромеханического завода. При проектировании электроснабжения необходимо учитывать технико-экономические составляющие. При выборе напряжений питающих линий, сети и чисел трансформаторных подстанций , систем управления, защиты - важно учитывать усовершенствования технологического процесса, роста мощностей при номинальном напряжении.

Основные задачи курсового проекта - получение знаний в области расчета электроснабжения цеховых помещений и завода в целом, создание схемы электрического снабжения и подборе, экономически выгодного для завода оборудования.

Исходные данные

1.1 Общие сведения

Проектируемый электро механический. завод состоит из 5 цехов расположение которых приведено на рисунке 1.

Электроснабжение завода осуществляется от энергосистемы по воздушной линии (ВЛ) длина которой равна 32 км. Центром электрических нагрузок (ЦЭН) завода является главная понизительная подстанция (ГПП). Питание цехов завода от ГПП осуществляется кабелями проложенными в земляных траншеях

Время работы завода с использованием максимальной нагрузки (Т_max) составляет 4000 час в год.

Питающая сеть цехов завода выполнена с изолированной нейтралью, а распределительный с глухозаземленной нейтралью.

Реактивный коэффициент мощности установленной энергосистемы tgφ_э =0,33.

Установленная мощность освещения цеха №1 составляет 23 кВт. Все электроприемники цеха №1 работают на переменном токе и рассчитаны на напряжение 380 В, нагрузка данного цеха относится к 2 категории электрического снабжения, нагрузка цехов со 2 по 5 содержат несколько электроприемников 1и 2 категории надежности.

1.2 Данные по оборудованию

Наименование электрического оборудования, мощности и количества оборудования, установленного в цехе №1, приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Исходные данные цеха №1.

Наименование оборудования	Pвi; кВт	n; шт	Pni Sni	ПВ %	cosφ
Универсально фрезерный			-	-	-
Вертикально фрезерный	13,9		-	-	-
Точильно-шлифовальный	-	-	-	-	-
Радиально сверлильный			-	-	-
Строгальный	4,9		-	-	-
Расточной			-	-	-
Вертикально сверлильный	5,8		-	-	-
Установка разметочная	13,1		-	-	-
Обрабатывающий центр	19,5		-	-	-
Пресс			-	-	-
Штамповочное оборудование			-	-	-
Компрессорное оборудование	27,9		-	-	-
Приточная вентиляция	6,6		-	-	-
Вытяжная вентиляция	2,1		-	-	-
Подъемное оборудование	-				-
Сварочные машины	-		39,9		0,5

Установленная мощность цеха №1 P_уст=751.3кВт. значение установленной мощности оборудования цехов 2 - 5, а так же соответствующие коэффициенты спроса и коэффициента активной мощности приведены в таблице 2.

Таблица 2 - Исходные данные цехов 2 - 5.

Объект	Pуст	Кс	cosφ	A*B
Цех 2		0,21	0,89	48*24
Цех 3		0,22	0,69	48*24
Цех 4		0,23	0,89	48*24
Цех 5		0,24	0,95	48*24

План расположения 5 цехов завода приведен в соответствии с рисунком 1.

Расчет мощности ведется по всему производственному оборудованию, закрепленному за цехами.

К производственному относится такое оборудование, при помощи которого непосредственно осуществляется технологический процесс изготовления товарной продукции предприятия.

В расчет принимают действующее оборудование и бездействующее вследствие неисправности, ремонта, модернизации, отсутствия загрузки и других причин. Учитывают также переносное оборудование (расточные, сверлильные и другие станки), если оно предназначено для выполнения операций основного технологического процесса.

Оборудование группируют по структурным подразделениям предприятия, а в них — по группам по признаку взаимозаменяемости, то есть возможности выполнения одинаковых технологических операций.

Рисунок 1- Расположение цехов завода

Технические расчеты

2.1 Расчеты нагрузок цеха №1

Расчет электрических нагрузок цеха №1 осуществляется методом упорядоченных диаграмм (методом коэффициента максимума). в данном методе используются номинальные значения мощности электрического оборудования, так как в исходных данных приведены мощности подведенной к валу двигателя, а так же паспортной мощности, следует выбросить стандартные номинальные значения этих мощностей для каждого вида оборудования.

Выбор номинальных мощностей P_номi; кВт, осуществляется по формулам:

P_номi P_вi (1)

P_допi P_пi (2)

где, P_номi - стандартное номинальное значение мощности, кВт;

P_вi - значение мощности подведенной к валу двигателя, кВт;

P_пi - паспортная активная мощность грузоподъемных механизмов

кВт;

ПВ_i - коэффициент продолжительности включения, выраженный

в долях и единицах.

Для сварочного оборудования осуществляет переход от полной паспортной мощности к номинальному значению мощности по формуле

P_{ном св}=S_{п св}· _i· cosφi (3)

где P_{ном св} - номинальная мощность сварочного оборудования, кВт;

S_{п св} - полная паспортная мощность сварочного оборудования,

кВА;

cosφi - коэффициент активной мощности сварочного

оборудования

Выбор стандартных номинальных мощностей технических данных двигателей производится по таблицы 2 из [1] , результаты выбора сведены в таблицу 3.

Таблица 3 – Технические данные двигателей

Наименование	Тип двигателя	Pном, кВт	cosφ	η ,%	Iн , A	M max*	N об/мин	n, шт
Универсально фрезерный	4A132М4Y3		0.87	87.5	19.26	2.2
Радиально сверлильный	4A160M4Y3	18.5	0.88			2.2
Строгальный	4A112M4Y3	5.5	0.86	85.5	9.73	2.2
Расточной	4A160S4Y3		0.88		25.95	2.2
Вертикально сверлильный	4A132S4Y3	7.5	0.86	87.5	13.27	2.2
Установка разметочная	4A160S4Y3		0.88		25.95	2.2
Обрабатывающий центр	4A180S4Y3		0.9		37.22	2.2
Пресс	4A200L4Y3		0.9		76.14	2.2
Штамповочное оборудование	4A200M4Y3		0.9		62.6	2.2
Компрессор	4A180M4Y3		0.89		31.37	2.2

Продолжение таблицы 3

Наименование	Тип двигателя	Pном, кВт	cosφ	η ,%	Iн , A	M max*	N об/мин	n, шт
Вытяжная вентиляция	4A90L4Y3	2.2	0.83			2.2
Вытяжная вентиляция	4A90L4Y3	2.2	0.83			2.2
Приточная вентиляция	4A132S4Y3	7.5	0.86	87.5	13.27	2.2

Для каждого типа оборудования необходимо высчитать номинальный ток, Iном, А, по формуле

Iномi = Pномi / _н · сosφi (4)

где, Iномi – номинальный ток оборудования, А;

Uн =380 B, номинальное напряжение, В;

сosφi - коэффициент активной мощности оборудования;

Результаты вычислений приведены в таблице 3. Все электроприемники цеха №1 разделены на группы с одинаковым режимом работы (одинаковыми значениями коэффициента использования, Kи, сosφ ). Численные значения Kи, сosφ выбираются из пособия таблица 2,3 [2],

У электроприемников в группах питающих различную мощность Pcм представлена в виде минимума и максимума всех чисел.

Расчет установочной мощности Руст,кВт, для каждой группы электроприемников производится по следующей формуле

Рустi=Ʃni·Pномi (5)

где ni – число электроприемников имеющих одинаковую
мощность, шт.

Рустi – установленная мощность в каждой группе, кВт.

Расчет установленной мощности цеха №1 осуществляется путем суммирования установленных мощностей всех групп электроприемников.

Активные и реактивные мощности групп электроприемников за наиболее загруженную смену работы определяется по формуле

Рсмi =Pустгрi · Kигрi (6)

где Рсмi - активная мощность группы электроприемников за наиболее

загруженную смену работы завода, кВт;

Pустгрi - установленная мощность, кВт;

Kигр - коэффициент использования.

Qсмi =РсмI · tgφгрi (7)

где tgцгрi - коэффициент реактивной мощности группы

электроприемников;

Qсмi - реактивная мощность группы электроприемников за

наиболее загруженную смену, кВт.

Диапазон изменения мощностей цеха №1 рассчитывается, как отношение единичной мощности электроприемника с максимальной мощностью другого электроприемника с минимальной мощностью по формуле

(8)

где m – диапазон изменения мощностей

P_mах - максимальная мощность единичного электроприемника (кВт)

P_min - минимальная мощность единичного электроприемника (кВт)

Результаты вычислений в таблице 4 указываются в виде :m>3 , m<3 m =3.

Совместно для всех групп электроприемников численное значение средневзвешенных коэффициента использования и реактивного коэффициента мощности определяется по формулам

(9)

(10)

где К_и.св – коэффициент использования средневзвешенный;

- средневзвешенный коэффициент реактивной

мощности.

Значение средневзвешенного коэффициента активной мощности (соs _св) определяется по величине (tg _св).

Для сокращения объема расчета осуществляем переход от действительного числа электроприемников (n_д) к эффективному числу электроприемников (n_эф).

Этот переход может быть осуществлен тремя способами:

- при и , эффективное число электроприемников определяется по формуле

(11)

- при n_эф, определяется по формуле:

(12)

где относительное значение эффективного числа

электроприемников, определяется по относительному

значению действительного числа электроприемников и их

мощностей;

Если не рассчитан в таблице 4 заносятся действительное число электроприемников n_д.

Коэффициент максимума (К_max) определяется с учетом численных значений n_эфи К_и.св данный коэффициент определяется по19.2 [2]

Рассчитываем активную, реактивную и полную мощности за тридцатиминутный максимум нагрузки в наиболее загруженную схему работы завода по формулам

(13)

(14)

(15)

где - коэффициент, принимающий значение:

, если ;

, если .

Значение тока за наиболее загруженную смену в 30-ти минутный максимум этой смены определяется по формуле

(16)

Для удобства расчетов полученная информация и результаты вычислений сводятся в таблицу 4.

Таблица 4 – Значения цеха №1	I max,КА	-	-	-	-	-	-	0.475	-	0.5
S max,КВ*А	-	-	-	-	-	-	312.3	-	331.78
Q max,КВар	-	-	-	-	-	-	200.4	-	205.3
P max,Квт	-	-	-	-	-	-	239.53	-	260.6
К max	-	-	-	-	-	-	1.276	-	1.27
nэф, шт	-	-	-	-	-	-		-
Qсм, кВар	73.96	33.91	14.1		5.16	9.33	200.4	5.88	205.3
Рсм, кВт		29.2	18.8			8.8	186.8	18.4	205.2
tgφ	1.72	1.16	0.75	0.75	1.72	1.06	1.06	0.32	1.01
cosφ	0.5	0.65	0.8	0.8	0.5	0.6	0.6	0.95	0.7
Ки	0.13	0.17	0.6	0.7	0.1	0.22	0.26	0.8	0.27
m	-	-	-	-	-	-	>3	-	>3
Руст, кВт			31.3				724.3		747.3
n, шт
Рн, кВт	5.5		2.2 7.5				2.2		2.2
Наименование группы	Станки мелкосерийного об.	Прессоштамповочное об.	Вентиляционное об.	Компрессорное об.	Грузоподъемное об.	Сварочное об.	Итого	Осветительное об.	Всего

2.2 Расчет нагрузок завода

Расчёт нагрузок завода осуществляется методом коэффициента спроса все исходные данные приведены в таблице 2 и таблице 4.

Коэффициент спроса (К_с) для первого цеха высчитываем по формуле

, (17)

где - максимальная активная мощность цеха, кВт;

- установленная мощность цеха, кВт.

Величина активной и реактивной мощности цехов 2-5 определяется по формулам

(18)

(19)

Численное значение полной мощности ( S_max ) и максимального тока ( ) для цехов 2-5 определяется по формулам 15 и 16.

Расчет всего завода осуществляется путем суммирования этих величин, а полной мощности и максимального тока по формулам 15 и 16.

Величина средневзвешенного коэффициента спроса (K_ссв) для всего завода определяется по формуле

(20)

Расчет средневзвешенного коэффициента реактивной мощности для всего завода определяется по формуле

(21)

По найденному j_св определяем cosj_св завода.

Результаты расчетов приведены в таблице 5.

Таблица 5 – Расчет нагрузок завода

Объект	Руст кВт	Кс	cosj	tgj	Рmах кВт	Qmax кВар	Smax кВА	Imax A
Цех № 1	747.3	0.35	0,7	1.01	260.6	205.35	331.78
Цех № 2		0,21	0,89	0.51	1039.5	530.14	1166.88
Цех № З		0,22	0,69	1.04		915.2	1269.64	1932.5
Цех № 4		0,23	0,89	0.51	411.7	209.97	489.06	744.4
Цех № 5		0,24	0,95	0.32	501.6	160.5	526.65	806.6

2.3 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов

Питание цехов завода осуществляется от отдельных, встроенных трансформаторных подстанций (ТП).

При выборе трансформаторов каждой ТП необходимо учитывать тип, требуемую мощность, значение высшего и низшего напряжения, условия в которых будет эксплуатироваться трансформатор.

Число трансформаторов на подстанции зависит от категории надежности питаемых электроприемников, установленной мощности оборудования и графика его работы. Согласно курсовому заданию нагрузки цехов 2-5 содержат порядка 70% электроприемников 1 и 2 категории надежности. Цех № 1 содержит нагрузку, относящуюся ко второй категории надёжности электроснабжения. И поэтому коэффициент загрузки трансформатора может быть равен 0,7. В цехах 2-5 с учетом аварийной допустимой перегрузки коэффициент загрузки трансформаторов не должен превышать 0,7. Для цехов 1-5 необходимо применять двух трансформаторные подстанции.

Для цеховых трансформаторных подстанций предполагается выбрать трансформаторы типа ТМ, с масленым охлаждением, т.к. он обладает наибольшей перегрузочной способностью.

Коэффициент загрузки К_з для трансформаторов определяется по формуле

(22)

В таблице 6 приведены типы и данные для каждого трансформатора которые выбираются по полной максимальной мощности:

, (23)

где К_з - коэффициент загрузки;

п - число трансформаторов, шт.

Выбор трансформатора осуществляется исходя из условия, по формуле

(24)

Для всех трансформаторов определяются потери активной и реактивной мощностей , а также потери энергии по формулам

, (25)

, (26)

, (27)

где - потери холостого хода трансформатора, кВт;

- потери в обмотке трансформатора, кВт;

- ток холостого хода, %;

- напряжение короткого замыкания, %.

- время потерь.

Технические данные цеховых трансформаторов взяты из таблицы 2.93 [3].

Полученные данные приведены в таблице 6.

Таблица 6 – Технические данные цеховых трансформаторов

Объект	Тип и мощность трансформатора, кВА	n шт	ΔРх.х. кВт	ΔРк.з., кВт	Ix.x. %	Uк.з., %
Цех № 1	ТМ-250		0.82	3.7	2.3	4.5
Цех № 2	ТМ-1000		2.45	12.2	1.4	5.5
Цех № З	ТМ-1000		2.45	12.2	1.4	5.5
Цех № 4	ТМ-400		1.05	5.5	2.1	4.5
Цех № 5	ТМ-400		1.05	5.5	2.1	4.5

Численные значения потерь активной, реактивной мощностей и потерь активной энергии приведены в таблице 7.Данные взяты из таблицы 6 [1]

Таблица 7 - Потери мощности в цеховых трансформаторах

Объект	Shom кВА	n шт	КЗр	Потери мощности	Потери энергии кВт∙ч
Активной, кВт	Реактивной, кВар
на один	Всего	на один	Всего	на один	Всего
Цех № 1			0.66	2.86	5.72	10.65	21.3	8115.16	16230.32
Цех № 2			0.58	6.55	13.1	32.5		20060.2	40120.4
Цех № З			0.63	7.3	14.6	35.82	71.64	24326.54	48653.08
Цех № 4			0.61	3.09	6.18	15.1	30.2	9316.37	18632.74
Цех № 5			0.65	3.37	6.74			9312.25	18624.5
Всего:	-		-	-	46.34	-	220.14	-	142261.04

2.4 Выбор числа и мощности трансформаторов главной
понизительной подстанции (ГПП)

Для главной понизительной подстанции (ГПП) выбираются два

трансформатора таким образом, чтобы при выходе из строя одного трансформаторов другой смог бы обеспечить бесперебойным питанием все электроприемники первой и второй категории надёжности, но при этом его перегрузка не должна составлять более 40%, т.е. коэффициент загрузки не должен превышать 0,7.

Для осуществления выбора трансформаторов вычисляются расчетные нагрузки ГПП.

Активная максимальная мощность ГПП ,кВт определяется по формуле

, (28)

где - коэффициент, учитывающий не одновременность

максимальных нагрузок;

- активная максимальная мощность завода, кВт;

- потери активной мощности цеховых трансформаторов

всего завода, кВт.

Максимальная реактивная мощность главной понизительной подстанции , кВар определятся по формуле

, (29)

где - максимальная реактивная мощность завода, кВар;

- потери реактивной мощности в цеховых трансформаторах
всего завода, кВт.

Максимальная допустимая реактивная нагрузка , кВар завода вычисляется по формуле

з (30)

где - реактивный коэффициент мощности,
энергосистемы завода.

Расчет суммарная реактивной мощности компенсирующих устройств , кВар производится по следующей формуле

(31)

Полная максимальная мощность ГПП ,кВА определяется по формуле

(32)

Результаты расчетов нагрузки ГПП приведены в таблице 8.

Таблица 8 - Расчётные нагрузки ГПП

Объект	Рmах гпп кВт	Qmax гпп кВар	Qmax доп кВар	Qку кВар	Smax гпп кВА
ГПП	2825.76	2017.2	932.5	1084.7	2975.65

Расчет требуемой полной мощности для каждого трансформатора ГПП производится по формуле 23.

По таблице 2.-93 из [3] выбирается тип и полная номинальная мощность трансформаторов ГПП, выбор осуществляется исходя из условия 24.

Характеристики выбранных трансформаторов приведен в таблице 9.

Таблица 9 - Технические данные трансформаторов ГПП

Тип и мощность трансформаторов	n шт	ΔРхх кВт	ΔРкз кВт	Iхх %	Uкз %
ТМ - 2500		5.5	23.5	1,1	6,5

Данные потерь мощности трансформаторов главной понизительной подстанции приведены в таблице 10.

Таблица 10 - Потери мощности в трансформаторах ГПП

Объект	Shom кВА	n шт	КЗ	Потери мощности	Потери энергии кВт∙ч
Активной, кВт	Реактивной, кВар
На один	Всего	На один	Всего	На один	Всего
ГПП			0.59	13.7	27.4	84.06	169.2	39996.8	79993.5

2.5 Определение центра электрических нагрузок

Источником питания завода является ГПП, правильное ее местоположение обеспечивает работу завода с наименьшими потерями мощности и экономию цветного металла используемых кабелей, шин и проводов. Место, где расположено ГПП называется центром электрических нагрузок (ЦЭН).

Определение центра электрических нагрузок производится по следующим формулам

, (33)

, (34)

где - координата цеха по оси абсцисс, определяется по рисунку 2,

мм;

- координаты цеха по оси ординат, определяется по рисунку 2,

мм;

- полная максимальная мощность цеха, кВА.

Для каждого цеха строится картограмма нагрузок, имеющихся на рисунке 2, в виде окружности определённого радиуса. Радиус окружности каждой из картограмм определяется по формуле

, (35)

где m - масштаб равный 2 , кВА/мм².

Результаты расчетов радиуса окружности для построения картограмм нагрузок завода сведены в таблицу 11.

Таблица 11 - Радиусы окружности для построения картограмм

Объект	Цех 1	Цех 2	Цех 3	Цех 4	Цех 5
Ri , мм	10.4	19.5	20.34	12.62	13.1

Питание цехов завода от ГПП осуществляется кабелями АСБ, проложенными в земляных траншеях на расстоянии между кабелями 200 мм. Для каждого кабеля определяется расчетный ток ,А по формуле

, (36)

где U_ном- вторичное напряжение трансформатора ГПП, U_ном =10кВ

Сечение кабеля выбирается по таблице 2 из [2] согласно условию

, (37)

где - допустимый ток кабеля проложенного к данному цеху, А.

При прокладке нескольких кабелей в одной траншеи вводится поправочный коэффициент

, (38)

где - поправочный коэффициент, зависящий от числа работающих

в траншее кабелей, при расстоянии между ними 200 мм

выбирается по таблице 6 [2].

Количество кабелей прокладываемых к цеху зависит от категории надежности электроснабжения оборудования находящегося в этом цехе. В цехах содержащих электроприемники первой и второй категории надежности, прокладывается два кабеля поэтому, в случае повреждения и последующего отключения одного из них, питание будет осуществляться по второму. В цехе №1 расположенное электрооборудование третьей категории надежности, которая допускает длительный перерыв в электроснабжении, поэтому к этому цеху прокладывается один кабель.

Кабельные линии прокладывают в земляных траншеях, специальных кабельных сооружениях (кабельные каналы, лотки), на эстакадах, в галереях, открыто по стенам зданий и сооружений, в трубах , туннелях

В таблице 12 приведены данные по выбору сечения и количества кабелей, их длины от ГПП до цеха с учетом запаса (4м),а также допустимый ток в том числе с введением поправочного коэффициента.

Таблица 12 - Распределительная сеть завода

Объект	Ip A	Тип кабеля	Сечение мм2	Допустимый ток, А	Длина, м
без учета Кп	с учётом Кп
Цех № 1	19.18	2АСБ			60.75
Цех № 2	67.44	2АСБ			72.9
Цех № З	73.39	2АСБ			96.6
Цех № 4	26.27	2АСБ			60.75
Цех № 5	30.44	2АСБ			60.75

План расположения ГПП, картограммы нагрузок приводится в соответствии с рисунком 2.

2.6 Расчет класса напряжения и определение сечения проводов
воздушной линии

Электроснабжение завода осуществляется от энергосистемы по воздушной линии (ВЛ), выполнены сталеалюминевыми проводами.

Для того, чтобы определить сечение проводов воздушной линии определяется полная максимальная мощность завода , кВА по формуле

, (39)

кВА.

Напряжение воздушной линии рассчитывается по формуле

, (40)

кВ,

где n - число воздушных линий, (п =2) шт;

L - длина воздушной линии, 32км.

Максимальный ток потребляемый заводом вычисляется по формуле

, (41)

А.

где U_ном.з = 35кВ - номинальное напряжение энергосистемы.

Сечение проводов воздушной линии определяется по экономической плотности тока согласно формуле:

, (42)

мм².

где J_эк =1,1 - экономичная плотность тока, А/мм ²

- экономически целесообразное расчетное сечение, мм².

Выбирается ближайшее стандартное сечение провода: АС - 25, с допустимым током I_доп=130А.

Воздушная линия проверяется на потерю напряжения , по формуле

, (43)

.

где r₀ , x_о - удельное активное и реактивное сопротивление, Ом/км
(определяется по таблицам 6;8 [2], при среднем расстоянии

между осями проводов Д_ср.=3000мм).

Максимально допустимая потеря напряжения для ВЛ составляет 5%. Полученное при расчетах значение ниже этой величины, поэтому по выбранным ранее проводам марки АС-25 возможно обеспечить электроснабжение завода.

2.7 Выбор пусковой и защитной аппаратуры

Питание электроприемников цеха №1 от электрической сети завода осуществляется по магистральным и радиально-магистральным схемам. В качестве силовых кабелей питающих сети применяются кабели марки АВВГ, которые прокладываются в кабельных каналах в полу. Распределительная сеть выполняется проводами марки АПВ проложенными в трубах ПХВ в бетонном полу.

Основной защитной аппаратурой электрооборудования и станков цеха №1 являются автоматические выключатели серии АЕ2000, для сварочного оборудования это предохранители НПН, в качестве пусковых аппаратов применяются магнитные пускатели серии ПМЛ.

Исходные данные для выбора этой аппаратуры приведены в таблице 3. По расчетному току для каждого вида оборудования токи, соответственно тип автоматического выключателя.

Автоматические выключатели выбираются исходя из условий:

, (44)

где I_АВi - номинальный ток автоматического выключателя, А;

I_рi - расчетный ток электрооборудования, определяется по
формуле

(45)

Ток теплового расцепителя-выключателя определяется исходя из условия

, (46)

где I_трi - ток срабатывания теплового расцепителя, А.

Ток электромагнитного расцепителя определяется по формуле

(47)

где I_эрi - ток электромагнитного расцепителя, А.

Выбор автоматического выключателя и их номинальных данных производится по таблице 11 [2].

В каждом распределительном пункте цеха предусматриваются резервные автоматические выключатели.

Для сварочного оборудования определяется ток продолжительности включения по формуле

, (48)

где I_ПВi - ток кратковременного режима работы, А;

S_пi - полная паспортная мощность, кВА;

U_ном=380В - номинальное напряжение.

Рассчитываем ток плавкой вставки предохранителя по формуле:

, (49)

где I_встi - ток плавкой вставки, А;

ПВ - коэффициент продолжительности включения.

Номинальный ток патрона и тип предохранителя выбирается исходя из условия

, (50)

где I_пi - ток патрона предохранителя, А.

Ток плавкой вставки предохранителя определяется из условия

(51)

Выбор предохранителей и их номинальных данных производится по таблице 14.1 [2].

Определение типа и номинального тока магнитного пускателя осуществляется по номинальному току электрооборудования

(52)

Для каждого магнитного пускателя определяем ток теплового реле:

(53)

Магнитные пускатели и их номинальные данные выбираются по таблице 14.2 [2].

Сечение проводов распределительной сети цеха №1 определяется по длительно допустимому току по таблице 2 из [4], согласно условию 37.

Результаты выбора защитной и пусковой аппаратуры, а также сечение проводов сведены в таблицах 13;14

Таблица 13 - Защитная и пусковая аппаратура цеха № 1

Наименование оборудования	Рн , кВт	Iр , А	Защитное оборудование	Пусковая аппаратура
Тип	Ном. данные	Тип	Ном данные
Универсально-фрезерный		22.01	АЕ-2046		ПМЛ-

Продолжение таблицы 13

Наименование оборудования	Рн , кВт	Iр , А	Защитное оборудование	Пусковая аппаратура
Тип	Ном. данные	Тип	Ном данные
Разметочная установка		29.15	АЕ-2046		ПМЛ-
Вертикально сверлильный	7,5	15.16	АЕ-2046		ПМЛ-
Штамповочное оборудование			АЕ-2056		ПМЛ-612
Прессовое оборудование		82.6	АЕ-2056		ПМЛ-
Компрессорное оборудование		56.45	АЕ-2056		ПМЛ-
Приточная вентиляция	7,5	15.16	АЕ-2046		ПМЛ-
Вытяжная вентиляция	2,2		АЕ-2026		ПМЛ-
Подъемное оборудование		56.45	АЕ-2056		ПМЛ-
Сварка		60,73	НПН-60ч		-	-
Радиально-сверлильный	18.5	35.5	АЕ-2046		ПМЛ-
Строгальный	5.5	11.4	АЕ-2026		ПМЛ-
Расточной		29.15	АЕ-2046		ПМЛ-
Вертикально-фрезерный		29.15	АЕ-2046		ПМЛ-
Обрабатывающий центр		37.4	АЕ-2046		ПМЛ-

Таблица 14 – Питающая линия цеха № 1

Наименование оборудования	Питающая линия	Длина, м
Тип	S, мм 2	Iд
Универсально-фрезерный	4АПВ			35,1
Разметочная установка	4АПВ			21,5
Вертикально сверлильный	4АПВ	2.5		22,62
Штамповочное оборудование	4АПВ			28,29
Обрабатывающий центр	4АПВ			27.3

Продолжение таблицы 14

Наименование оборудования	Питающая линия	Длина, м
Тип	S, мм 2	Iд
Прессовое оборудование	4АПВ
Компрессорное оборудование	4АПВ			30,7
Приточная вентиляция	4АПВ	2.5		7,84
Вытяжная вентиляция	4АПВ			75,2
Подъемное оборудование	АНРГ			7,33
Сварка	4АПВ			55,61
Радиально-сверлильный	4АПВ			29,95
Строгальный	4АПВ			20,7
Расточной	4АПВ			20,78
Вертикально-фрезерный	4АПВ			30,6

Сечение питающей сети цеха №1 определяется по «нагреву» исходя из условия 37. Расчетный ток каждого участка является алгебраической суммой рабочих токов электрооборудования входящих на участок, определяется по формуле

(54)

Результаты выбора приведены в таблице 15.

Таблица 15 - Питающая сеть цеха