Выбор лэп системы электроснабжения

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Задание

1. Выбор ЛЭП Системы Электроснабжения

1.1. Выбор ВЛ W1,W2 питающей трансформатор T1,T2

1.1 Выбор кабеля W3,W4 питающего асинхронный двигатель М1,М2

1.2 Выбор кабеля W5,W6 питающего трансформатор T3,T4

1.3 Выбор ВЛ W7,W8, питающей трансформатор T5,T6

1.4 Выбор кабеля W9(W10), W11(W12) питающего трансформатор T7,Т9 и Т8,Т10

2. Предварительный Расчет Токов КЗ

2.1. Расчет сопротивлений элементов схемы замещения.

2.2 Расчет тока КЗ в точке К-1.

2.3 Расчет тока КЗ в точке К-2.

3. Расчет Токов КЗ и токов самозапуска промышленной нагрузки для выбора уставок РЗ

3.1 Расчет тока КЗ в точке К-1

3.2 Расчет тока КЗ в точке К-2

3.3 Расчет тока КЗ в точке К-3

3.4 Расчет тока КЗ в точке К-4

3.5 Расчет тока КЗ в точке К-5

3.6 Расчет тока КЗ в точке К-6

3.7 Расчет тока КЗ в точке К-7

3.8 Расчет тока КЗ в точке К-8

3.9 Расчет тока КЗ в точке К-9.

3.10 Расчет тока самозапуска линии W5

3.11 Расчет тока самозапуска линии W7

3.12 Расчет тока самозапуска линии W9

3.13 Расчет тока самозапуска линии W11

4. Выбор выключателей и защит на стороне нн цеховых трансформаторов

4.1 Выбор вводного QF1(QF2) и секционного QF3 выключателей и расчет их уставок.

4.2 Выбор вводного QF4(QF5) и секционного QF6 выключателей и расчет их уставок.

4.3 Выбор вводного QF7(QF8) и секционного QF9 выключателей и расчет их уставок.

4.3 Выбор вводного QF10(QF11) и секционного QF12 выключателей и расчет их уставок.

5. Выбор защиты цеховых трансформаторов со стороны ВН

5.1.Расчет защиты магистрального участка сети W5-T3.

6. Защита асинхронных двигателей напряжением выше 1000В.

7. Релейная защита на секционном выключателе

Заключение

Список литературы

ВВЕДЕНИЕ

Системы электроснабжения промышленных предприятий относятся к большим сложным системам и обладают характерными свойствами, которые нужно учитывать при проектировании для обеспечения устойчивой работы СЭ как в нормальных, так и в переходных режимах.

Поэтому в области электроснабжения потребителей важной задачей является повышение уровня проектно-конструкторских разработок, внедрение и эксплуатация высоконадежного электрооборудования, снижение непроизводительных расходов электроэнергии при ее передаче, распределении и потреблении.

Распределительные электрические сети являются важным звеном в системе производства, передачи и потребления электрической энергии. Большое значение для надёжной работы электросетей имеет правильное выполнение и настройка устройств релейной защиты и противоаварийной автоматики (РЗА) и в том числе правильный выбор рабочих параметров срабатывания (рабочих уставок) аппаратуры РЗА.

Курсовая работа является одной из важнейших составных частей общего курса РЗА. В процессе выполнения данной работы выбираются защиты и рассчитываются уставки для цеховых (заводских) распределительных сетей, производится согласование защит для обеспечения надёжности, максимального быстродействия и селективности.

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ ПО РЗА

№ вар	Шифр задания - Q	1,2	7,8	9, 10	11, 12	13,14	15,16	17,18	19, 20	РЗ Q	S”G.max	Tmax
Фамилия И.О.
	Александров Александр Александр ич	4(2)	9(85)	11(110)	11в(109)	15(107)	-	-	-

ВЫБОР ЛЭП СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

Выбор ВЛ W1,W2 питающей трансформатор T1,T2

Питание РУ осуществляется по двум ВЛЭП длиной 3 км. В свою очередь РУ питает 2 трансформатора ТДН-4000/10. Номинальный ток трансформатора равен:

А.

Максимально возможный ток (ток в ПАР) равен:

I_н.max=2·I_ном.Т=2·219,94=439,886А.

Выбираем провод марки АС сечением 240 мм² – I_доп=610 А ([1], табл. 1.3.29).

ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ТОКОВ КЗ

Исходная схема замещения для расчёта токов КЗ представлены на рис. 2.

Рис.2. Схема замещения прямой (обратной) последовательности

Произведем расчет токов КЗ для выбора аппаратов и проводников, их проверки по условиям термической и электродинамической стойкости при КЗ.

Расчет тока КЗ в точке К-1.

Суммарное сопротивление от энергосистемы до точки К-1 равно:

Ом.

Начальное значение периодической составляющей тока в месте КЗ со стороны системы:

кА.

Начальное значение периодической составляющей тока в месте КЗ со стороны синхронных двигателей М1 и М2:

кА.

Определяем необходимость учета подпитки от АД:

, что больше 2 и подпитка от АД учитывается.

Номинальный ток АД серии АТД исполнения 2АЗМ1-400/60000УХЛ4

А,

где: кВт – номинальная активная мощность АД

кВ – номинальное напряжение АД

– коэффициент мощности

– номинальный коэффициент полезного действия АД.

Суммарное значение периодической составляющей тока в точке К-1 (в начале КЛЭП W9):

кА < кА.

Суммарный ток КЗ в цепи АД также не превышает допустимый ток термической стойкости:

кА < кА.

Расчет тока КЗ в точке К-2.

Суммарное сопротивление от энергосистемы до точки К-4 равно:

Ом.

Полное сопротивление равно:

Ом.

Начальное значение периодической составляющей тока в точке К-2:

кА кА > кА.

В данном случае, условие термической стойкости кабеля не выполняется. Нужно принять меры по ограничению действия тока КЗ. Целесообразно увеличить сечение КЛЭП до ближайшего стандартного сечения 16 мм², т.к.

Расчет тока КЗ в точке К-1.

Рассчитаем реактивные сопротивления силового трансформатора ГПП с учётом работы устройства РПН.

Напряжения, соответствующие крайним ответвлениям:

кВ;

кВ,

где: ΔU_рпн=10 % – ступень регулирования трансформатора ([1] табл. П1.2).

Так как напряжение U_вн.max больше максимально допустимого напряжения для данной сети (11,5), то принимаем U_вн.max=11,5 кВ ([1] табл. 3.1).

Сопротивления трансформаторов в максимальном и минимальном режимах:

Ом;

Ом,

где: U_k%T1max=6,9 –максимальное напряжение короткого замыкания трансформатора ([1] табл. П1.2);

U_k%T1min=6,2 – минимальное напряжение короткого замыкания трансформатора ([1] табл. П1.2).

Наименьшее и наибольшее сопротивления схемы замещения участка сети, приведенные к U_б=10,5 кВ:

Ом,

где Ом,

Ом,

Ом,

где Ом,

Определим максимальные и минимальные первичные токи, проходящие через защищаемый трансформатор при КЗ между тремя фазами на шинах 6 кВ:

кА;

кА;

Определим токи трехфазного КЗ за силовым трансформатором, приведенные к стороне 6,3 кВ. Максимальный ток трехфазного КЗ приводится к нерегулируемой стороне НН:

кА;

Минимальный ток КЗ в точке К-1, приведенный к стороне НН:

кА;

Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К-1 равен: кА;

Результирующее сопротивление от ЭС до точки К-1 в максимальном режиме, приведенное к U_б=6,3 кВ будет равно:

Ом;

Результирующее сопротивление от ЭС до точки К-1 в минимальном режиме

Ом.

Расчет тока КЗ в точке К-2.

Максимальное и минимальное значения тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-2:

кА;

кА.

Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К-2:

кА.

Расчет тока КЗ в точке К-3.

Максимальное и минимальное значения тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-3:

кА;

кА.

Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К-3:

кА.

Расчет тока КЗ в точке К-4.

Максимальное и минимальное значения тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-4:

кА;

кА.

Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К-4:

кА.

Расчет тока КЗ в точке К-5.

Результирующее сопротивление от системы до точки К-5 максимальном и минимальном режимах:

Максимальное и минимальное значения тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-5:

кА;

кА.

Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К-4:

кА.

Расчет тока КЗ в точке К-6.

Определим полное сопротивление трансформатора Т3 ТМ-400, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Активное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Индуктивное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Результирующее полное сопротивление от системы до точки К-6 в максимальном режиме:

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-6

приведенное к стороне ВН (U_вн=6.3 кВ):

кА.

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-6

приведенное к стороне НН (U_нн=0,69 кВ):

кА.

Суммарное активное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – активное сопротивление от системы до цехового трансформатора отнесенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление шинопровода типа ШМА4-1600 от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

г_кв=0,00014 Ом – активное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4);

r_к=0,001мОм – активное сопротивление контактов коммутационных аппаратов цепи КЗ;

r_п=0,007 Ом – активное переходное сопротивление дуги в разделке кабеля, отходящего от секции шин 0,69 кВ ([12] табл. П2.2).

Суммарное индуктивное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне ВН;

Ом – индуктивное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление шинопровода от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

x_кв=0,00008 Ом – индуктивное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4).

Минимальное значение тока трехфазного КЗ вблизи секции шин 0.4 кВ с учетом активного сопротивления дуги:

кА.

Минимальное значение тока трехфазного КЗ в точке К-6, отнесенное к стороне ВН:

кА.

Расчет тока КЗ в точке К-7.

Определим полное сопротивление трансформатора Т3 ТМ-250, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Активное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Индуктивное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Результирующее полное сопротивление от системы до точки К-7 в максимальном режиме:

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-7

приведенное к стороне ВН (U_вн=6,3 кВ):

кА.

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-7

приведенное к стороне НН (U_нн=0,69 кВ):

кА.

Суммарное активное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – активное сопротивление от системы до цехового трансформатора отнесенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление шинопровода типа ШМА4-1250 от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

г_кв=0,00025 Ом – активное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4);

r_к=0,001Ом – активное сопротивление контактов коммутационных аппаратов цепи КЗ;

r_п=0,012 Ом – активное переходное сопротивление дуги в разделке кабеля, отходящего от секции шин 0,69 кВ ([12] табл. П2.2).

Суммарное индуктивное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне ВН;

Ом – индуктивное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление шинопровода от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

x_кв=0,0001 Ом – индуктивное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4).

Минимальное значение тока трехфазного КЗ вблизи секции шин 0.4 кВ с учетом активного сопротивления дуги:

кА.

Минимальное значение тока трехфазного КЗ в точке К-7, отнесенное к стороне ВН:

кА.

Расчет тока КЗ в точке К-8.

Определим полное сопротивление трансформатора Т3 ТМ-100, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Активное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Индуктивное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Результирующее полное сопротивление от системы до точки К-8 в максимальном режиме:

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-8

приведенное к стороне ВН (U_вн=6,3 кВ):

кА.

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-8

приведенное к стороне НН (U_нн=0,69 кВ):

кА.

Суммарное активное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – активное сопротивление от системы до цехового трансформатора отнесенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление шинопровода типа ШМА4-1250 от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

г_кв=0,00025 Ом – активное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4);

r_к=0,001Ом – активное сопротивление контактов коммутационных аппаратов цепи КЗ;

r_п=0,012 Ом – активное переходное сопротивление дуги в разделке кабеля, отходящего от секции шин 0,69 кВ ([12] табл. П2.2).

Суммарное индуктивное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне ВН;

Ом – индуктивное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление шинопровода от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

x_кв=0,0001 Ом – индуктивное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4).

Минимальное значение тока трехфазного КЗ вблизи секции шин 0,69 кВ с учетом активного сопротивления дуги:

кА.

Минимальное значение тока трехфазного КЗ в точке К-8, отнесенное к стороне ВН:

кА.

Расчет тока КЗ в точке К-9.

Сопротивление трансформатора Т9 ТМ-100, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Активное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Индуктивное сопротивление трансформатора Т3, приведенное к стороне ВН:

Ом.

Результирующее полное сопротивление от системы до точки К-9 в максимальном режиме:

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-9

приведенное к стороне ВН (U_вн=6,3 кВ):

кА.

Максимальное значение тока при металлическом трёхфазном КЗ в точке К-9

приведенное к стороне НН (U_нн=0,69 кВ):

кА.

Суммарное активное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – активное сопротивление от системы до цехового трансформатора отнесенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – активное сопротивление шинопровода типа ШМА4-1250 от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

г_кв=0,00025 Ом – активное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4);

r_к=0,001Ом – активное сопротивление контактов коммутационных аппаратов цепи КЗ;

r_п=0,012 Ом – активное переходное сопротивление дуги в разделке кабеля, отходящего от секции шин 0,69 кВ ([12] табл. П2.2).

Суммарное индуктивное сопротивление цепи КЗ, приведенное к стороне НН:

Ом,

где: Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление от системы до цехового трансформатора в минимальном режиме приведенное к стороне ВН;

Ом – индуктивное сопротивление цехового трансформатора, приведенное к стороне НН;

Ом – индуктивное сопротивление шинопровода от трансформатора до секции шин 0,69 кВ, протяженностью 10 м ([12] табл. П2.3);

x_кв=0,0001 Ом – индуктивное сопротивление токовых катушек и контактов автоматического выключателя. ([12] табл. 2.4).

Минимальное значение тока трехфазного КЗ вблизи секции шин 0,69 кВ с учетом активного сопротивления дуги:

кА.

Минимальное значение тока трехфазного КЗ в точке К-9, отнесенное к стороне ВН:

кА.

Расчётные значения токов КЗ во всех точках схемы сведены в таблице 3.1.

Таблица3.1.

Ток КЗ	К-1	К-2	К-3	К-4	К-5	К-6	К-7	К-8	К-9
, кА	3,17	2,87	3,01	2,97	1,84	1,06	0,72	0,22	0,22
, кА	3,13	2,83	2,97	2,93	1,82	0,61	0,41	0,13	0,13
, кА	2,75	2,45	2,58	2,53	1,58	-	-	-	-

СО СТОРОНЫ ВН

Защита от перегрузки.

Ток срабатывания защиты МТЗ электродвигателя рассчитывается по выражению:

А,

Ток срабатывания реле МТЗ электродвигателя рассчитывается по выражению:

А,

где: – коэффициент отстройки при действии МТЗ на отключение;

– коэффициент возврата индукционной части реле серии РТ-80.

– коэффициент однорелейной схемы;

Выдержка времени МТЗ от перегрузки выбирается из условия надёжного несрабатывания защиты при пуске электродвигателя:

с,

где: с – время пуска для электродвигателя.

ВЫВОД

1. Выбранная коммутационная и защитная аппаратура обеспечивает термическую и электродинамическую стойкость электрооборудования и силовых кабелей при возникновении токов КЗ.

2. Зависимые времятоковые характеристики защитных устройств на смежных элементах сети согласуются между собой по условию селективности и обеспечивают достаточное быстродействие при близких КЗ. Чувствительность релейной защиты внутризаводского электроснабжения удовлетворяет требованию ПУЭ.

3. Принятые технические решения отвечают требованиям действующих директивных материалов, ГОСТ и ПУЭ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Скрипко В. К. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения промышленных предприятий: Методические указания к курсовой работе. – Омск: ОмГТУ, 1994 г. – 32 с.

2. Справочник по проектированию электроэнергетических систем: Под ред. Рокотяна С.С. и Шапиро И.М. - М.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 352 с.

3. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1987 г. - 648 с.

4. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения: Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова. - М.: Энергоиздат, 1989 г. - 768 с.

5. А.А. Федоров, Л.Е. Старкова. Учебное пособие для курсового дипломного проектирования. - М.: Энергоатомиздат, 1987 г. - 368 с.

6. Неклепаев Б.Н., Крючков Н.П. Электрическая часть электростанций и подстанций. -М.: Энергоатомиздат, 1989 г. - 608 с.

7. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. / А.С. Овчаренко и др. Киев: Технiка, 1985 г. - 279 с.

8. Шабад М.А. Расчёты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. - Л.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 296 с.

9. Беляев А.В. Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ. - Л.: Энергоатомиздат, 1988 г. - 176 с.

10. Голоднов Ю.М. Самозапуск электродвигателей. - М.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 136 с.

11. Сборник директивных материалов по эксплуатации энергосистем (электрическая часть). - М.: Энергоиздат, 1981 г. - 632 с.

12. Скрипко В. К. Выбор электрооборудования и релейной защиты внутризаводского электроснабжения промышленных предприятий: Учебное пособие. – Омск: ОмГТУ, 2000 г. – 80 с.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Задание

1. Выбор ЛЭП Системы Электроснабжения

1.1. Выбор ВЛ W1,W2 питающей трансформатор T1,T2

1.1 Выбор кабеля W3,W4 питающего асинхронный двигатель М1,М2

1.2 Выбор кабеля W5,W6 питающего трансформатор T3,T4

1.3 Выбор ВЛ W7,W8, питающей трансформатор T5,T6

1.4 Выбор кабеля W9(W10), W11(W12) питающего трансформатор T7,Т9 и Т8,Т10

2. Предварительный Расчет Токов КЗ

2.1. Расчет сопротивлений элементов схемы замещения.

2.2 Расчет тока КЗ в точке К-1.

2.3 Расчет тока КЗ в точке К-2.

3. Расчет Токов КЗ и токов самозапуска промышленной нагрузки для выбора уставок РЗ

3.1 Расчет тока КЗ в точке К-1

3.2 Расчет тока КЗ в точке К-2

3.3 Расчет тока КЗ в точке К-3

3.4 Расчет тока КЗ в точке К-4

3.5 Расчет тока КЗ в точке К-5

3.6 Расчет тока КЗ в точке К-6

3.7 Расчет тока КЗ в точке К-7

3.8 Расчет тока КЗ в точке К-8

3.9 Расчет тока КЗ в точке К-9.

3.10 Расчет тока самозапуска линии W5

3.11 Расчет тока самозапуска линии W7

3.12 Расчет тока самозапуска линии W9

3.13 Расчет тока самозапуска линии W11

4. Выбор выключателей и защит на стороне нн цеховых трансформаторов

4.1 Выбор вводного QF1(QF2) и секционного QF3 выключателей и расчет их уставок.

4.2 Выбор вводного QF4(QF5) и секционного QF6 выключателей и расчет их уставок.

4.3 Выбор вводного QF7(QF8) и секционного QF9 выключателей и расчет их уставок.

4.3 Выбор вводного QF10(QF11) и секционного QF12 выключателей и расчет их уставок.

5. Выбор защиты цеховых трансформаторов со стороны ВН

5.1.Расчет защиты магистрального участка сети W5-T3.

6. Защита асинхронных двигателей напряжением выше 1000В.

7. Релейная защита на секционном выключателе

Заключение

Список литературы

ВВЕДЕНИЕ

Системы электроснабжения промышленных предприятий относятся к большим сложным системам и обладают характерными свойствами, которые нужно учитывать при проектировании для обеспечения устойчивой работы СЭ как в нормальных, так и в переходных режимах.

Поэтому в области электроснабжения потребителей важной задачей является повышение уровня проектно-конструкторских разработок, внедрение и эксплуатация высоконадежного электрооборудования, снижение непроизводительных расходов электроэнергии при ее передаче, распределении и потреблении.

Распределительные электрические сети являются важным звеном в системе производства, передачи и потребления электрической энергии. Большое значение для надёжной работы электросетей имеет правильное выполнение и настройка устройств релейной защиты и противоаварийной автоматики (РЗА) и в том числе правильный выбор рабочих параметров срабатывания (рабочих уставок) аппаратуры РЗА.

Курсовая работа является одной из важнейших составных частей общего курса РЗА. В процессе выполнения данной работы выбираются защиты и рассчитываются уставки для цеховых (заводских) распределительных сетей, производится согласование защит для обеспечения надёжности, максимального быстродействия и селективности.

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ ПО РЗА

№ вар	Шифр задания - Q	1,2	7,8	9, 10	11, 12	13,14	15,16	17,18	19, 20	РЗ Q	S”G.max	Tmax
Фамилия И.О.
	Александров Александр Александр ич	4(2)	9(85)	11(110)	11в(109)	15(107)	-	-	-

ВЫБОР ЛЭП СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ