Вертикальных двухтрубных систем отопления
Расчет производится аналогично расчету однотрубных систем отопления. Основное циркуляционное кольцо выбирают через дальний или наиболее загруженный стояк, но первоначально рассматривают циркуляцию через прибор нижнего этажа, при этом естественное циркуляционное давление можно не учитывать. После этого увязывают циркуляционные кольца внутри рассчитываемого стояка с учетом естественного циркуляционного давления. Расчетное циркуляционное давление дополнительных, не общих участков, соединяющих отопительные приборы на втором и последующих этажах, с рассчитываемыми участками приборов на первом этаже определяется по формуле:
 , Па | (5.25) |
где 
- ранее вычисленные потери давления на участках, параллельных рассчитываемым (участок 5 на рис. 5.6), Па;
hi - вертикальное расстояние от середины прибора первого этажа до середины прибора рассчитываемого этажа, м.
Пример 5.4. Выполнить гидравлический расчет по методу удельных линейных потерь давления на трение вертикальной двухтрубной системы отопления с нижней разводкой (рис. 5.6). Приборы –
чугунные секционные радиаторы ЧМ2-100-500-0,9, расчетные параметры теплоносителя: tГ =95оС, t0 =70оС. Расчетное циркуляционное давление на выходе из элеватора Dpн = 15000 Па, коэффициент смешения элеватора U =2,2. Все остальные данные приведены на рис. 5.6.
 |
Рис. 5.6. Ветвь двухтрубной системы отопления
с нижней разводкой
1. Выбираем основное циркуляционное кольцо через прибор первого этажа стояка 1. Так как естественным циркуляционным давлением можно пренебречь, то расчетное циркуляционное давление будет равно насосному:
| Dpр = Dpн = 15000 Па. |
2. По формуле (5.8) находим значение средней удельной потери давления на трение:
 Па/м. |
3. Аналогично, как и в примере 5.2, заполняем расчетную таблицу (табл. 5.6), определяя расходы воды на участках по формуле (5.7) (b1 =1,03 из табл. 9.4 [3, с. 45]; b2=1,02 из табл. 9.5 [3, с.46]).
4. Расчет сумм коэффициентов местных сопротивлений производится, как и в предыдущих примерах, по табл. II.10 - II.19 [3, с. 258-263]. Например, для участка 5 имеем:
Крестовина на ответвлении при делении потока по табл. II.18 [3, с. 263] при  ;  и  | 20,6 |
| Кран двойной регулировки Dу =15 мм | |
| Радиатор ЧМ2-100-500-0,9-5 | 1,3 |
Крестовина на ответвлении при слиянии потоков по табл. II.16 [3, с. 262] при  ;  | 2,8 |
 =38,7 |
Далее расчет производим в табличной форме (табл. 5.6).
В результате расчета получили, что потери давления в основном циркуляционном кольце несколько ниже требуемых (5.6):
| 0,9·15000 ¹ 12249 Па. |
Можно предположить, что эта невязка может быть устранена путем монтажного регулирования кранов двойной регулировки, устанавливаемых перед приборами первого этажа. Таким образом,
Dp = 0,9 · 15000 - 12249 = 1251 Па.
5. После этого приступают к расчету не общих, параллельно соединенных участков стояка 1 к участку 5. Для циркуляционного кольца через прибор второго этажа - это участки 11, 12, 13. Расчетное циркуляционное давление 
для этих участков определяется по формуле (5.25). В нашем случае:
 Па; |
имеем:
 Па, |
где h2 =3 м.
6. Средние линейные потери давления:
 Па/м. |
Далее расчет производится в табличной форме, как и для циркуляционного кольца через прибор первого этажа.
7. Суммы коэффициентов местных сопротивлений определялись следующим образом.
Таблица 5.6