Конструирование системы водяного отопления

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

для курсового проектирования по дисциплине

“Отопление“ на тему

"Отопление и вентиляция многоквартирного жилого дома"

для студентов специальности 70 04 02

Брест 2012

УДК 697.911 (075.8)

Настоящие методические указания для выполнения курсового проекта по отоплению многоквартирного жилого дома составлены в соответствии с программой курса “Отопление“ для студентов специальности 70 04 02 "Теплогазоснабжение, вентиляция и охрана воздушного бассейна".

В работе использованы действующие нормативные документы, изложены объем работы и последовательность выполнения курсового проекта, основные методики расчетов, примеры расчетов.

Составил : В.Г. Новосельцев, к.т.н., доцент

Рецензент: Ю.Н. Новик, ведущий специалист сектора отопления и вентиляции проектно-конструкторского отдела государственного предприятия «Госстройэкспертиза по Брестской области»

© Учреждение образования

«Брестский государственный технический университет» 2012

ОГЛАВЛЕНИЕ

стр.

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И СОСТАВ КУРСОВОГО ПРОЕКТА...……...
2. Теплотехнический расчет наружной стены здания….
3. Расчет потерь теплоты помещениями. Определение расчетной тепловой мощности системы отопления…..
4. Конструирования системы водяного отопления……
5. Гидравлический расчет системы водяного отопления…………………………………………………………………
6. Проектирование теплового пункта …………………………
7. Тепловой расчет……………………………………………………..
8. Конструирование и аэродинамический расчет естественной вытяжной канальной вентиляции……….
Литература ………………………………...……………….………………..
Приложения ……………………………………….………..………………...

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И СОСТАВ КУРСОВОГО ПРОЕКТА

В курсовом проекте требуется разработать вертикальную систему водяного отопления жилого дома.

Исходными данными в задании на курсовой проект являются: район строительства, план типового этажа здания, ориентация его главного фасада по сторонам света, этажность здания, конструкция наружной стены, сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия и пола 1 этажа, наличие в здании чердака и подвала, тип системы отопления, схема узла присоединения системы отопления к тепловым сетям, температура воды в системе отопления дома (t_Г и t_О ,^ОС), в тепловых сетях (Т_Г и Т_О,⁰С), давление, передаваемое из тепловой сети в систему отопления для обеспечения циркуляции воды в ней (Р, кПа).

В состав курсового проекта входит пояснительная записка (30-35 страниц) и графическая часть (2 листа чертежей формата А1). Пояснительная записка включает следующие разделы:

Титульный лист, задание с исходными данными, реферат, введение, содержание;

1. Общая часть;

2. Теплотехнический расчет наружной стены здания;

3. Расчет потерь теплоты помещениями. Определение расчетной тепловой мощности системы отопления;

4. Конструирование системы водяного отопления;

5. Гидравлический расчет системы водяного отопления;

6.Тепловой расчет системы водяного отопления (выбор типа, размера или количества секций отопительных приборов);

7. Проектирование теплового пункта, расчет и подбор основного оборудования схемы узла присоединения системы отопления здания к наружным тепловым сетям (теплообменник, циркуляционный или смесительный насос, расширительный бак, теплосчетчик и др.);

8.Проектирование и расчет системы вентиляции.

Заключение; Список использованной литературы.

Графическая часть содержит:

1. Планы типового этажа здания, подвала, чердака, поперечный разрез здания по лестничной клетке с нанесением элементов системы отопления и вентиляции (М 1:100);

2. Аксонометрическую схему теплопроводов системы отопления с указанием номеров расчетных участков, их длины и диаметров, уклонов, с установкой запорной, регулировочной и балансировочной арматуры, устройств для выпуска воздуха, опорожнения системы (М произвольный);

3. Схему теплового пункта (М произвольный);

4. Узлы системы отопления (М произвольный);

5. Схема системы вентиляции (М произвольный).

2. Теплотехнический расчет наружной стены здания

Цель теплотехнического расчета - определение оптимальной в теплотехническом отношении толщины утеплителя б_УТ (м) в наружной ограждающей конструкции и общего сопротивления теплопередаче R_т (м²·⁰С/Вт) для этой же конструкции с учетом толщины утеплителя.

Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций R_т (м²·⁰С/Вт) за исключением наружных дверей, ворот и ограждающих конструкций помещений с избытками явной теплоты, следует принимать не менее нормативного сопротивления теплопередаче R_Т.НОРМ, приведенного в [1, табл.5.1] (в соответствии с изменением №1 к [1]) (приложение 1 методических указаний).

Сопротивление теплопередаче R_Т, (м²·⁰С/Вт) ограждающей конструкции определяют в соответствии с [1, п. 5.9] по формуле:

, (1)

где , - коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающей конструкции, Вт/(м²·⁰С), [1,табл.5.4 и 5.7];

- термическое сопротивление ограждающей конструкции (м²·₀С/Вт), определяемое для однослойной однородной конструкции по формуле:

, (2)

где d и l- толщина, м и коэффициент теплопроводности, Вт/(м·⁰С) слоя, соответственно. Коэффициенты теплопроводности материалов конструкции наружной стены l, Вт/(м·⁰С), выбираются по [1, прил.А].

Для многослойной конструкции ограждения с последовательно расположенными однородными слоями, включая слой теплоизоляционного материала и замкнутые (не вентилируемые) воздушные, если они имеются, прослойки, термическое сопротивление определяют по выражению:

, (3)

где - сумма термических сопротивлений однородных слоев, определяемых по формуле (2) ;

- сумма термических сопротивлений имеющихся замкнутых воздушных прослоек в ограждении, (м² ·^оС/Вт);

R_УТ=d_УТ/l_УТ- термическое сопротивление теплоизоляционного слоя.

Искомая толщина утеплителя, м

, (4)

Найденную толщину слоя ограждения округляют до ближайшей большей толщины, кратной размеру стандартного элемента (в курсовом проекте можно принять шаг толщины стандартных элементов 0,05м, то есть толщина утеплителя может быть 0,05, 0,1, 0,15, 0,2, 0,25, 0,3 и т.д), и уточняют термическое сопротивление наружной стены по формуле (1).

Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей) определяют по [1 ,табл.5.1.] (в соответствии с изменением №1 к [1]) (приложение 1 методических указаний). Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия и пола 1 этажа указано в задании на проектирование.

3. Расчет потерь теплоты помещениями. Определение расчетной тепловой

мощности системы отопления

Для определения тепловой мощности системы отопления определяют общие потери теплоты для расчетных зимних условий:

Вт, (5)

где Q – основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещения, Вт;

Q_инф – расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещения, Вт,

Q_быт – бытовые тепловыделения, регулярно поступающие в помещения здания от электрических приборов, освещения, людей и других источников, Вт (в комнатах и кухнях жилых домов в соответствии с изменением №4 к [2] – 9 Вт на 1 м² площади пола при обеспеченности жильем 20 м² общей площади квартир и 3 Вт на 1 м² площади пола при обеспеченности жильем 45 м² общей площади квартир);

h₁ – коэффициент, принимаемый по таблице М.3 в соответствии с изменением №4 к [2] в зависимости от типа системы отопления и способа регулирования (приложение 2 методических указаний).

Расчет теплопотерь производят через все ограждающие конструкции для каждого помещения в отдельности. Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений не учитывают, если разность температур воздуха в этих помещениях равна 3°С и менее (п. 6.1 [2]). Перед началом расчета тепловых потерь все помещения здания поэтажно пронумеровывают (1-й этаж - помещении № 101,102 и т.д.; 2-й этаж - № 201,202 и т.д.), начиная с верхнего углового левого помещения по ходу часовой стрелки. Лестничные клетки обозначают буквами А, Б, В и т.д. и независимо от этажности здания рассматривают как одно помещение по всей высоте. Подсобные помещения (кладовые, коридоры, санузлы, ванные комнаты и т.п.), не имеющие вертикальных наружных ограждений, можно не нумеровать. Теплопотери этих помещений через полы (нижнего этажа) или потолки (верхнего этажа) обычно относят к смежным с ними помещениям и учитывают в тепловом расчете.

Основные потери теплоты определяют в соответствии с [2, прил.Ж] с округлением до 10 Вт путем суммирования потерь тепла через отдельные ограждения для каждого отапливаемого помещения по формуле:

Вт, (6)

где F - расчетная площадь ограждения, м²;

R - сопротивление теплопередаче ограждения, (м²·^оС)/Вт;

t_В - расчетная температура внутреннего воздуха,⁰С, принимаемая для жилых зданий по [3, приложение В, табл. В.1], (приложение 3 методических указаний);

t_Н - расчетная температура наружного воздуха,⁰С, для холодного периода года (в соответствии с п.5.14 [2] по параметрам воздуха Б) при расчете потерь теплоты через наружные ограждающие конструкции, принимаемая по [2, приложение Е, табл. Е.1] (приложение 4 методических указаний) или температура воздуха более холодного помещения - при расчете потерь теплоты через внутренние ограждающие конструкции;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по [1,табл.5.3];

- добавочные потери теплоты через ограждения, принимаемые в долях от основных потерь:

а) для наружных вертикальных и наклонных стен, дверей и окон, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-запад = 0,1; на юго-восток и запад - в размере = 0,05; на юг и юго-запад = 0.

б) в угловых помещениях – дополнительно по 0,05 на каждую стену, дверь и окно;

в) для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания от уровня земли до устья вентшахты Н, м, в размере: = 0,2·Н - для тройных дверей с двумя тамбурами между ними; = 0,27·Н , = 0,34·Н - для двойных дверей с тамбуром между ними или без тамбура, соответственно; = 0,22·Н - для одинарных дверей.

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося (неорганизованный приток через неплотности и щели в окнах, дверях и т.д.) воздухаопределяется в соответствии с [2, приложение К, п. К.1] по формуле:

Вт, (7)

где G_i – расход инфильтрующегося воздуха через неплотности ограждающих конструкций помещения, кг/ч;

с – удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг · °С);

t_в, t_н – расчетные температуры воздуха, °С, соответственно в помещении и наружного воздуха в холодный период года;

k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в ограждающих конструкциях, равный: 0,7 – для окон с тройными переплетами; 0,8 – для окон и балконных дверей с раздельными переплетами; 1,0 – для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами; для окон со стеклопакетами можно принять k=1,0.

Расход воздуха, инфильтрующегося в помещения G_i, кг/ч, через неплотности наружных ограждающих конструкций следует определять в соответствии с [2, приложение К, п. К.3]. В связи с тем, что в современных зданиях инфильтрационные потоки через стены и стыки стеновых панелей весьма незначительны [4, п. 1.3.2] достаточно рассчитать только G_i через неплотности световых проемов (окон, балконных дверей) по формуле:

кг/ч, (8)

где F_i - соответственно площадь окон, балконных дверей, м²;

G - воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/(м² · ч);

У окон со стеклопакетами массовая воздухопроницаемость составляет по различным данным испытаний от 1.0 до 1.6 кг/(м² · ч), что приводит к нарушению работы системы естественной вентиляции из-за недостаточного количества приточного воздуха (по табл 8.1 [1] для окон и балконных дверей жилых и общественных зданий нормативная воздухопроницаемость составляет G_Н=10 кг/(м² · ч)). Для устранения этого недостатка необходимо применение в качестве приточных устройств приточных клапанов, монтируемых в наружных стенах (воздухопроницаемость для различных типов клапанов по данным производителей от 5 до 35 м³/ч) или в конструкциях окон (воздухопроницаемость для различных типов регулируемых клапанов по данным производителей до 100 м³/ч).

∆Р- разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях соотвественно окон, балконных дверей и других ограждений, Па, определяется по формуле:

,Па (9)

где Н - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза или устья вытяжной шахты;

h - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, балконных дверей;

, – плотность, кг/м³, соответственно наружного и воздуха помещения, определяемый по формуле:

, кг/м³ (10)

t- температура воздуха t_Н, t_В;

g – ускорение свободного падения, м/с²;

v– скорость ветра, м/с, принимаемая по [2, приложение Е, табл. Е.1] (приложение 4 методических указаний)

C_Н, C_П – аэродинамические коэффициенты, соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждения здания, принимаемые по СНиП 2.01.07 (C_Н = 0,8 и Cп= - 0,6);

К- коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания , принимаемой по СНиП 2.01.07. При высоте здания 10м - К=0,65; при высоте здания 20м - К=0,85. Промежуточные значения определяются интерполяцией.

Р_УП – условно-постоянное давление воздуха в помещении, Па; для жилых и общественных зданий с естественной вентиляцией Р_УП можно принять равным потере давления в вытяжной системе и рассчитывать по формуле [4, ф. 1.11]:

, Па (11)

где h_В – расстояние по вертикали от центра вытяжного отверстия (0,2-0,5 м от потолка помещения) до устья вытяжной шахты, м;

- плотность наружного воздуха для температуры воздуха +5^оС, кг/м³;

,g- то же, что в формуле (9).

Расход теплоты на нагрев поступающего воздуха в жилые помещения в результате действия естественной вытяжной вентиляции (огранизованный приток):

, Вт (12)

где L_n – расход предварительно не подогреваемого приточного инфильтрующегося воздуха, м³/ч; для жилых зданий удельный нормативный расход – 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений, что соответствует примерно однократному воздухообмену; то есть

, м³/ч (13)

Fп– площадь пола отапливаемого помещения, м²

- то же, что в формуле (9), кг/м³;

- то же, что в формуле (7), кг/м³.

За расчетный расход теплоты на нагревание воздуха, поступающего в жилые помещения, принимается большая из величин или ,рассчитанных по формулам (7) и (12), для кухни подсчитывается только значение , определяемое по формуле (7).

Окончательное решение о расчетном расходе теплоты на нагревание воздуха, поступающего в жилые помещения, необходимо делать после сравнения суммарного расхода приточного инфильтрующегося воздуха с необходимым воздухообменом квартиры, определяемом в расчете системы вентиляции (см. пример 1 и пример 6 методических указаний).

При подсчете потерь теплоты в лестничной клетке здания вместо величины учитывают добавочные потери теплоты на подогрев холодного воздуха, поступающего при открывании наружных дверей, принимаемые по формуле (6).

Расчет потерь теплоты сводят в таблицу 1. В графу 3 таблицы записывают условные обозначения наружных ограждений (НC – наружная стена; ТО –окно с тройным остеклением; ПЛ – пол; ПТ – потолок и т.д.). В графе 4 указывается ориентация ограждающей конструкции по сторонам света (Ю – юг; СВ – северо-восток; и т.д.). В графе 5 записываются размеры поверхности охлаждения по строительным чертежам (рис. 1).

Рис.1 Правила обмера площадей в плане и по высоте здания

Линейные размеры ограждения определяют следующим образом:

1) площадь окон, дверей – по размерам строительных проемов в свету;

2) площади полов над холодным пространством и потолков – по размерам между осями внутренних стен или от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен;

3) высота стен первого этажа:

· при наличии пола, расположенного непосредственно на грунте – от уровня чистого пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа;

· при наличии пола, расположенного над подвалом, от нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа;

4) высота стен промежуточного этажа – между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажей;

5) высота стен верхнего этажа – от уровня чистого пола до верха чердачного перекрытия или верха бесчердачного покрытия.

6) длина наружных стен неугловых помещений – между осями внутренних стен; а угловых помещений – от кромки наружного угла до оси внутренних стен;

7) длина внутренних стен – по размерам между осями внутренних стен.

В графу 7 заносят значение коэффициента теплопередачи (1/R_О) рассматриваемого ограждения. В графу 8 записывают разность температур (t_В-t_Н). В графу 17 заносятся общие потери теплоты, определяемые по формуле (5) суммированием основных потерь теплоты (графа 13) с потерями теплоты ,(графа 14) за вычетом (графа 16).

Потери теплоты по всему зданию, Вт, определяют как сумму потерь теплоты по всем помещениям этажей и лестничным клеткам.

ПРИМЕР 1. Определить тепловые потери для двух помещений трехкомнатной квартиры (на всех этажах) жилого дома с подвалом, ориентированного главным фасадом на север, и расположенного в городе Бресте. Площади помещений: жилой комнаты 101,103 - 16,7м², жилой комнаты 104 - 9м². Массовая воздухопроницаемость окон G =1,6 (м²·ч·Па)/кг. Проектируемая система отопления – водяная двухтрубная с ручными радиаторными вентилями (без автоматических терморегуляторов) и центральным регулированием на вводе. План 1 этажа здания показан на рис. 2. Основные строительные размеры здания указаны на рис. 2 и рис. 3. Сопротивление теплопередаче для наружной стены R_О=3,2 м²·^оС/Вт, для чердачного перекрытия R_О=6,0м²·^оС/Вт, пола 1 этажа над подвалом R_О=2,5 м²·^оС/Вт, окон (стеклопакетов с тройным остеклением) R_О=1м²·^оС/Вт.

Решение. По таблицам приложений методических указаний определяем: температура воздуха в жилом угловом помещении 101 – t_В=20^оС, кухне 102 – t_В=18^оС, в коридоре t_В=18^оС, расчетная температура наружного воздуха t_н= -21^оС, средняя скорость ветра w=3,7м/с; по [1,табл.5.3] коэффициент nдля стен и перекрытия n=1,для пола 1 этажа n=0,75. Высота здания Н=12,2-(-1,0)=13,2м; h₁=2,3-(-1,0)=3,3м, h₂=5,6-(-1,0)= 6,6м, h₃=8,9-(-1,0)=9,9м.

Плотности наружного и внутреннего воздуха по формуле (10):

; ;

; .

Рис. 2 План части здания к примеру 1

Условно-постоянное давление воздуха в помещении по формуле (11):

3 этаж Па

2 этаж Па

1 этаж Па

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и количество инфильтрующегося воздуха через окна по формуле (9):

1 этаж

_∆Р¹⁰¹=(13,2-3,3)·(1,4-1,205)·9,81+0,5·1,4·3,7²·(0,8+0,6)·0,73-5,26=23,5 Па,

_∆Р¹⁰²=(13,2-3,3)·(1,4-1,213)·9,81+0,5·1,4·3,7²·(0,8+0,6)·0,73-5,26=22,7 Па,

2 этаж

_∆Р²⁰¹=(13,2-6,6)·(1,4-1,205)·9,81+0,5·1,4·3,7²·(0,8+0,6)·0,73-3,41=19 Па,

_∆Р²⁰²=(13,2-6,6)·(1,4-1,213)·9,81+0,5·1,4·3,7²·(0,8+0,6)·0,73-3,41=18,5 Па,

3 этаж

_∆Р²⁰¹=(13,2-9,9)·(1,4-1,205)·9,81+0,5·1,4·3,7²·(0,8+0,6)·0,73-1,45=14,7 Па,

_∆Р²⁰²=(13,2-9,9)·(1,4-1,213)·9,81+0,5·1,4·3,7²·(0,8+0,6)·0,73-1,45=14,4 Па.

Рис. 3 Разрез здания к примеру 1

Расход воздуха, инфильтрующегося через окна по формуле (8):

1 этаж

G¹⁰¹= =8,6 кг/ч, G¹⁰²= =6,2 кг/ч;

2 этаж

G²⁰¹= =7,5 кг/ч, G²⁰²= =5,5 кг/ч;

3 этаж

G³⁰¹= =6,3 кг/ч, G³⁰²= =4,6 кг/ч;

Необходимые воздухообмены по [3, приложение В, табл. В.1], (приложение 3 методических указаний) кухни L_К=90м3/ч, санузла L_СУ =25м3/ч, ванной L_В =25м3/ч.

Воздухообмен по величине жилой площади квартиры:

L_ЖК =3 · F_ЖК=3·(16,7+16,7+9)=3·42,4=127,2 м³/ч

Суммарное количество воздуха, уходящего и кухни L_К, ванной L_В, санузла L_СУ, должно быть не менее необходимого воздухообмена жилых комнат квартиры по формуле (13):

L_К + L_В + L_СУ > L_ЖК

90 + 25 + 25=140 > 127,2

Принимаем воздухообмен квартиры равным 140 м³/ч, расход предварительно не подогреваемого приточного инфильтрующегося воздуха через окна принимаем равным пропорционально площадям помещений: 101,103 – 55,1 м³/ч, 104 – 29,7 м³/ч. Для обеспечения необходимого воздухообмена требуется установка в жилые помещения 101-301, 103-303, 104-304 приточных стеновых клапанов (подбор клапанов не приводится) с расходом приточного воздуха через них: G¹⁰¹=55,1-8,6=46,5кг/ч, G²⁰¹=55,1-7,5=47,6кг/ч, G³⁰¹=55,1-6,3=48,8кг/ч и т.д.

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося (неорганизованный приток через неплотности и щели в окнах) воздухаопределяем по формуле (7):

Вт

Вт

Вт

Вт

Вт

Вт

Расход теплоты на нагрев поступающего воздуха в жилые помещения в результате действия ествественной вытяжной вентиляции (огранизованный приток) по формуле (12) с учетом принятого воздухообмена квартиры:

Вт

Бытовые тепловыделения в соответствии с формулой (5):

Вт

Вт

Расчет потерь теплоты сведен в таблицу 1.

Таблица 1

Расчет потерь теплоты

№ помещения	Назначение помещения, tВ оС FП, м2	Данные по ограждающей конструкции	Коэффициент теплопередачи 1/RТ, Вт/(м2 ·оС)	Разность температур (tВ–tН),оС	Поправочный коэффициент n	Добавочные теплопотери β	Основные и добавочные потери теплоты Q, Вт	Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха Qинф, Вт	Бытовые тепловыделения QБ, Вт	QБ·(1-η1), Вт	Общие потери теплоты помещния QО, Вт
Наименование ограждения	Ориентация по сторонам света	Расчетные размеры, м	Площадь F, м2	На ориентацию	другие	Суммарный коэффициент добавок (1 +β)
	жилая комната tв=200С F=16,7м2	нс	з	6,48×3,85	24,9	0,31			0,1	0,05	1,15
нс	с	3,6×3,85	13,9	0,31			0,1	0,05	1,15
то	с	2×1,5	3,0	0,69			0,05	0,05	1,1
пл	-	3×5,88	17,6	0,4		0,75
										∑878
	кухня tв=180С F=9,9 м2	нс	с	3×3,85	11,6	0,31			0,1		1,1
то	с	1,5×1,5	2,3	0,69			0,1		1,1
пл		3,66×3	11,0	0,4		0,75
Коридор tв=180С	пл		2,22×3	6,7	0,4		0,75
										∑427
	жилая комната tв=200С F=16,7 м2	нс	з	6,48×3,3	21,4	0,31			0,1	0,05	1,15
нс	с	3,6×3,3	11,9	0,31			0,1	0,05	1,15
то	с	2×1,5	3,0	0,69			0,05	0,05	1,1
										∑580
	кухня tв=180С F=9,9 м2	нс	с	3×3,3	9,9	0,31			0,1		1,1
то	с	1,5×1,5	2,3	0,69			0,1		1,1
										∑198
	жилая комната tв=200С F=16,7 м2	нс	з	6,48×3,7	24,0	0,31			0,1	0,05	1,15
нс	с	3,6×3,7	13,3	0,31			0,1	0,05	1,15
то	с	2×1,5	3,0	0,69			0,05	0,05	1,1
пот	-	3×5,88	17,6	0,17
										∑761
	кухня tв=180С F=9,9 м2	нс	с	3×3,7	11,1	0,31			0,1		1,1
то	с	1,5×1,5	2,3	0,69			0,1		1,1
пот		3,66×3	11,0	0,17
Коридор tв=180С	пот		2,22×3	6,7	0,17
												∑331

Примечание: Подсчет площадей наружных стен производят без вычета площади окон, а в графе 7 – из коэффициента теплопередачи окна вычитают коэффициент теплопередачи стены.

Таблица 2

№ участка	Наименование сопротивления	Коэффициент местного сопротивления	Сумма коэффициентов местных сопротивлений
	½ радиатора Тройник на схождении потоков
	Ручной балансировочный клапан   Ø15 3 отвода ∟900 Тройник на проходе Внезапное расширение	По данным изготовителя 1,5·3	6,5
	Тройник на противотоке Кран шаровой
	Тройник на противотоке
	Ø25 отвод ∟900
	Ø25 Отвод ∟900
	Тройник на ответвлении	1,5	1,5
	Тройник на ответвлении Кран шаровой	1,5	2,5
	Тройник на проходе Ø15 3 отвода ∟900 Кран шаровой Внезапное сужение	1,5·3 0,5
	Вентиль регулирующий ручной   ½ радиатора Тройник на проходе	По данным изготовителя
	½ радиатора крестовина поворотная
	Ø15 2 Отвода ∟900 Тройник на схождении потоков	1,5·2
	Ø15 2 отвода ∟900 Кран шаровой Тройник на ответвлении скоба	1,5·2 1,5	8,5
	Вентиль регулирующий ручной   ½ радиатора крестовина поворотная	По данным изготовителя
	½ радиатора Тройник на схождении потоков
	Тройник на проходе скоба
	Тройник на проходе
	Вентиль регулирующий ручной   Тройник на ответвлении ½ радиатора	По данным изготовителя 1,5	2,5
	Вентиль регулирующий ручной   Радиатор 2 тройника на проходе Ø15 2 отвода ∟900 скоба	По данным изготовителя 1·2 1,5·2

Примечания:

1. Ручной балансировочный клапан в основании стояка 3 (участок 12) не учтен в качестве местного сопротивления, так как с его помощью будет осуществляться увязка циркуляционных колец.

2. Вентиль регулирующий ручной на участках, являющихся подводками к отопительным приборам, не учтен в качестве местного сопротивления, так как его потери рассчитываются по номограммам каталогов изготовителя и заносятся в таблицу 3.

Таблица 4

№ участка	Наименование сопротивления	Коэффициент местного сопротивления	Сумма коэффициентов местных сопротивлений
	Отвод ∟900 (при d=40мм)	0,5	0,5
	Тройник на ответвлении Внезапное сужение	1,5 0,5
	Тройник на ответвлении Кран шаровой	1,5	2,5
	Тройник на проходе Ø20 3 отвода ∟900 Кран шаровой Внезапное сужение	1,5·3 0,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	2 отвода 900	2·1,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	2 отвода 900	2·1,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	2 отвода 900	2·1,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	2 отвода 900	2·1,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	Ручной балансировочный клапан   Тройник на проходе Ø20 4 Отвода ∟900 Внезапное расширение	По данным изготовителя 1,5·4
	Тройник на противотоке Кран шаровой
	Тройник на противотоке Внезапное расширение
	Отвод ∟900 (при d=40мм)	0,5	0,5
	2 Тройника на ответвлении Кран шаровой Отвод ∟900 (при d=20мм)	1,5·2 1,5	5,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	Тройник на противотоке Тройник на ответвлении	1,5	4,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	Тройник на противотоке Тройник на ответвлении	1,5	4,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	Тройник на противотоке Тройник на ответвлении	1,5	4,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	Тройник на противотоке Тройник на ответвлении	1,5	4,5
	Тройник на ответвлении Тройник на схождении потоков	1,5	4,5
	Тройник на схождении потоков Ø20 2 отвода ∟900	1,5 1,5·2	4,5

Примечание:

Ручной балансировочный клапан в основании стояка 3 не учтен в качестве местного сопротивления, так как с его помощью будет осуществляться увязка циркуляционных колец.

Тепловой расчет

Целью теплового расчета является выбор типа и количества се