Тепловой расчет судового дизельного двигателя

На основании теплового расчета строится индикаторная диаграмма, необходимая для определения давления газов в цилиндре, а также расчета деталей на прочность, определяются параметры системы турбо наддува. При выполнении теплового расчета для проектируемого дизеля исходные параметры оцениваются по данным исследований дизеля аналогичной конструкции, т.е. дизеля-прототипа.

2.1 Процесс газообмена

Выбирается число клапанов в цилиндре и их размеры. Принимается число клапанов z = 1.

При таком их количестве в зависимости от частоты вращения вала диаметры клапанов при z = 1 принимается в пределах:

d_кл = (0,30…0,45) ∙ d

Принимаем: d_кл.вп = 10 см; d_кл.вып = 7,75 см;

Максимальный подъем клапана h_k.max = (0.18...0.32 ) ∙ d_кл;

Принимаем: h_k.вп = 1,8 см, h_k.вып = 1,4 см;

Угол наклона фаски _кл = 45°.

В первом приближении оценка качества процессов выпуска и наполнения производится по средним условным скоростям газа.

,

(12)

где V_k - средняя условная скорость газа в клапане, м/с.

Для расчета отношения давления газа после клапана, к давлению до него используется известная из термодинамики формула для действительной скорости потока на выходе из сопла:

,

(13)

где φ_кл - коэффициент температура скорости; φ_кл = 0,6…0,7;

k - показатель адиабаты; k = 1,4;

T₁, P₁ - и давление газа на входе в сопло;

P₂ - давление газа на выходе из сопла.

Используя формулу бинома Ньютона, отношение давлений представляют:

,

(14)

После подстановки этого выражения в формулу для скорости и алгебраических преобразований получены уравнения:

для впускного клапана: ; для выпускного клапана: ;

(15)     (16)

где P_d - давление в цилиндре в начале сжатия, равное среднему давлению на такте впуска, кПа ;

V_вп - средняя угловая скорость во впускном клапане, м/с;

P_q - среднее давление отработавшего газа за цилиндром, кПа;

P_r - среднее давление в цилиндре на такте впуска, кПа;

V_вып - средняя условная скорость в выпускном клапане, м/с;

R_г - удельная газовая постоянная отработавших газов, Дж/(кг К).

Принимается R_r R_airw;

T_r - температура остаточных газов. T_r = 700…900 К.

По опытным данным:

P_d/P_int = 0,9...0.96;

P_q/P_r = 0.87...0.95.

Протекание газообмена и расход воздуха на продувку цилиндра зависит от отношения давлений P_int/P_q. Для обеспечения продувки цилиндра рекомендуется принимать это отношение = 1,02...1,1. Верхний предел относится к дизелям с высоким средним эффективным давлением.

Коэффициент остаточных газов:

,

(17)

где ζ_оч - коэффициент отчистки, характеризующий количество остаточных газов в цилиндре после продувки. Принимается равным 0,5...0,7;

ΔТ = 5...15 К - повышение температуры воздуха в следствии подогрева от стенок цилиндра.

P_r/P_d - отношение среднего давления в цилиндре на такте выпуска к среднему давлению на такте впуска:

,

(18)

где: ԑ_c =12...17 - номинальная степень сжатия;

ζ = 1,09...1,13 - коэффициент равный отношению средних теплоемкостей остаточных газов и воздуха. По опытным данным _r = 0...0,04.

Температура в начале сжатия:

.

(19)

Коэффициент наполнения:

;

(20)

Значение Ф_с находится в пределах 0,8…0,95, а при качественной продувке и до зарядке цилиндра может превышать единицу. После определения Ф_с следует уточнить значения P_int и Т_в.

2.2 Количество и состав продуктов сгорания

Теоретическое необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива, кмоль/кг:

,

(21)

то же в кг/кг L΄_o = 28,72 ∙ L_o

где 0,2054 - объемная доля кислорода в воздухе с относительной влажностью 60%;

С - масса углерода в 1 кг топлива, кг;

Н - масса водорода в 1 кг топлива, кг;

О - масса кислорода в 1 кг топлива, кг;

S - масса серы в 1 кг топлива, кг.

Теплота сгорания и химический состав дизельного топлива приводится ниже: Q_H = 42700 кДж/кг.

Содержание элементов, кг/кг:

C = 0,869; H = 0,128; O = 0,001; S = 0,002.

Количество свежего заряда на 1кг топлива, кмоль/кг:

.

(22)

Количество «чистых» продуктов сгорания 1кг топлива , кмоль/кг:

,

(23)

где ξW - массовое содержание воды в водо-топливной эмульсии , %.

Количество смеси из «чистых» продуктов сгорания и воздуха, образующееся при сгорании 1 кг топлива с α₁>1 кмоль/кг:

;

(24)

Теоретический коэффициент молекулярного изменения:

;

(25)

Действительный коэффициент молекулярного изменения:

;

(26)

По опытным данным µ_д 1,03...1,04.

2.3 Зависимость теплоемкости рабочего тела от температуры

Рабочее тело считается смесью идеальных газов: влажного атмосферного воздуха и «чистых» продуктов сгорания.

Средняя изохорная молярная теплоемкость влажного атмосферного воздуха, кДж/(к∙моль∙К), по уравнению:

;

(27)

где a_airw = r_wa_w + (1 - r_w)∙a_air ;

b_airw = r_wb_w + (1 - r_w)∙b_w ;

r_w = φ_air∙P_s / 100∙P_a ;

lg P_s = 7,97465 -(2227,3 / Т_а);

r_w - объемная доля водяных паров во влажном воздухе;

φ_air - относительная влажность воздуха, %;

P_s - давление насыщенных паров;

a_airw, b_airw - эмпирические коэффициенты формулы средней изохорной теплоемкости сухого воздуха;

a_w, b_w - то же, водяного пара.

Эмпирические коэффициенты в предыдущей формуле получены обработкой табличных данных из книги Бэра Г.Д. «Техническая термодинамика».

(а_airw = 19,696; b_airw = 0,002351; a_w = 22,843; b_w = 0,004973).

Для влажного воздуха соответствующего стандартным условиям, теплоемкость:

(Cµv)airw = 19,764 + 0,0024 ∙ T.

(28)

Средняя изохорная молярная теплоемкость чистых продуктов сгорания, кДж/(кмоль К), считается по уравнению:

(CµV)q = aq + bq ∙ T,

(29)

где a_q = r_с∙a_с + r_н∙a_W + r_S∙a_S + r_n∙a_n;

b_q = r_с∙b_с + r_н∙a_W + r_S∙a_S + r_n∙a_n;

r_c = c / (12 ∙ M_o);

;

(30)

r_S = S / (32 ∙ M_o);

r_N = 1-(r_c + r_н + r_s);

d_W = 622∙P_w / (P_a - P_w);

P_W = φ_air ∙ P_s / 100;

где r_c,h,s,n – объемные доли соответственно углеродистого газа, водяных паров, двуокиси серы и атмосферного азота в «чистых» продуктах сгорания;

d_w – влагосодержание атмосферного воздуха, г/кг;

μ_v = 18,016 – молярная масса водяных паров, кг/моль;

a_b,c,s,n – эмпирические коэффициенты формул средней изохорной молярной теплоемкости двуокиси углерода, двуокиси серы, атмосферного азота.

Значения коэффициентов, определенные по табличным данным внутренней энергией газа:

a_c = 21,774; b_c = 0,011; a_n = 19,713;

b_n = 0,002; a_s = 34,237; b_s = 0,00481.

Молярная теплоемкость «чистых» продуктов сгорания во влажном атмосферном воздухе, соответствующем стандартным условиям, определяются зависимостями:

для дизельного топлива:

(Cμv)q = 20,258 + 0,003∙T.

(31)

В процессе сжатия теплоемкость рассчитывается из условия, что рабочее тело состоит из смеси воздуха с остаточными газами, последние считаются «чистыми» продуктами сгорания.

Теплоемкость смеси на такте сжатия, кДж/(кмоль∙К):

(Сµv)сж = аа + ba ∙ T,

(32)

где a_a = a_airw∙q_α + a_g∙q_g;

b_a = b_airw∙q_α + b_g∙q_g;

q_g = γ_г / (α₁∙(1 + γ_г));

q_α = 1 – q_g.

Для упрощения расчетов теплоемкости на такте расширения условно принимается, что все топливо мгновенно сгорает в ВМТ поэтому на такте расширения теплоемкость считается для смеси постоянного состава из чистых продуктов сгорания всего топлива и оставшегося воздуха:

(Cμv)рас = ав + bв ∙ T;

(33)

где a_в = а_airw∙r_α + a_q∙r_q;

b_в = b_airw∙r_α + b_q∙r_q;

;

r_α = 1 – r_g;

r_α - объемная доля воздуха в заряде после окончания горения;

r_g - объемная доля чистых продуктов сгорания в заряде после окончания горения.

2.4 Процесс сжатия

Температура заряда Т_с в конце сжатия и показатель политропы сжатия n₁ определяются решением системы уравнений:

(34)

где ψ – коэффициент суммарного теплообмена при сжатии, равный отношению теплоты, отданной рабочим телом в стенки при сжатии, к работе сжатия.

По опытным данным ψ = 0…0,045. Значение ψ возрастает с уменьшением частоты вращения вала, рабочего объема цилиндра, с увеличением Т_int и P_int. Наибольшее значения коэффициента суммарного теплообмена наблюдается в дизелях с предкамерным и вихре камерным смесеобразованием.

По опытным данным n₁ = 1,37…1.42 у высокооборотных дизелей.

Для надежного самовоспламенения топлива значение Т_с не должно быть ниже 700 К.

Давление заряда в конце сжатия, МПа:

Рс = Рint ∙ (Pd/Pint) ∙ ԑcn1∙103;

(35)

где P_int – в кПа.

2.5 Максимальное давление и температура сгорания

Максимальное давление сгорания, МПа:

Pmax = λ∙Pc;

(36)

где λ – степень повышения давления, значения которой принимаются по прототипу.

Имеет зависимость от Р_max:

Pmax (Pme∙10-4 + 0,02)∙(2,45 + 0,025∙n) + (2,8…5,3);

(37)

где P_max – в кПа;

n – об/мин.

Максимальная температура сгорания из термодинамического уравнения сгорания:

;

(38)

где: _Z – коэффициент использования теплоты в точке Z. Это значение берется из результатов испытаний прототипа. В дизелях с объемным и объемно-пленочным смесеобразованием: _Z = 0,75…0,85.

При расчете на ЭВМ выражение (2.46) решается методом последовательных приближений для чего приводится к виду:

;

(39)

где .

При подстановке T_z = 1800 К в знаменатель определяется новое значение T_z. Модуль разности этих значений не должен превышать 0,5 К.

Окончательное значение T_z дается с округлением до 5 К. По опытным данным для ВОД, T_z ≤ 1900…2000 К.

2.6 Процесс расширения

Степень предварительного расширения:

;

(40)

По опытным данным ρ = 1,2…1,6.

Температура рабочего тела в конце процесса расширения T_b и показатель политропы расширения n₂ определяются решением системы уравнений:

(41)

где _b – коэффициент использования теплоты в точке "b".

По опытным данным для ВОД _b = 0,85…0,9.

Система уравнений решается методом последовательных приближений подобно системе уравнений. Окончательное значение показателя политропы расширения дается с тремя знаками после запятой.

По опытным данным: n₂ = 1,15…1,3. T_в = 1000…1200 К.

Давление рабочего тела в конце расширения, МПа:

Pb = Pmax ∙ 103 ∙ (ԑc / ρ)-n2;

(42)

По опытным данным P_b =350…800 КПа.

2.7 Процесс выпуска

Давление в цилиндре на такте выпуска, кПа:

Pr = (Pr/Pd) ∙ (Pd/Pint) ∙ Pint.

(43)

Среднее давление газов перед турбиной, кПа:

Pq1 Pq = Pr ∙(Pq/Pr).

(44)

Средняя температура выпускных газов без учета их смешения с продувочным воздухом, К:

T’g1= (Tb/m) ∙ [1+(m - 1)∙(Pq1/Pb)]

(45)

где m = 1,3…1,33 – средний показатель политропы расширения газов при выпуске.

Средняя температура газов перед турбиной с учетом их смешения с продувочным воздухом, К:

Tq1 = A / (B + B1 ∙ Tq1);

(46)

где A = (R_µ + a_b + b_b∙T’_q1)∙µ_т∙T’_q1 + (R_µ + a_airw + b_airw∙T_int)∙(φ - 1)∙T_int;

B = µт∙(ab + Rµ) + (φ - 1)∙(aairw + Rµ); B1 = µт∙ bb + bairw∙(φ - 1).

(47) (48)

где φ - коэффициент продувки.

При _оч = 0,7…0,6, φ = 1,05…1,1, при _оч = 0,55…0,5, φ= 1,15…1,20.

Уравнение решается относительно T_q1 методом последовательных приближений. Для обеспечения надежной работы турбины значение T_q1 должно быть ниже 920 К.

2.8 Индикаторные и эффективные показатели

Среднее индикаторное давление, кПа:

;

(49)

где φ_скр = 0,92 …0,97 – коэффициент округления индикаторной диаграммы (меньшие значения относятся к высокооборотным дизелям).

Среднее эффективное давление, кПа:

Pme = Pmi ∙ ηm;

(50)

Удельный эффективный расход топлива, г/(кВт∙ч):

;

(51)

где P_int – в кПа, L_o’- в кг/кг;

P_me – в кПа, T_int – в К.

Эффективная мощность дизеля, кВт:

Pe = (Pme ∙ π ∙ d2 ∙ s∙i∙n) / (480·106)

(52)

где P_me – в кПа, d - в см, S – в см;

N – в об/мин.

Часовой расход топлива, кг/ч:

B = be ∙ Pe

(53)

Полученные значения P_mi, P_me должны отличатся от выбранных предварительно не более чем на 1%. То есть для эффективной мощности. Рассчитанное значение b_e не должно отличаться от выбранного более чем на ± 3 г/(кВт·ч).

2.9 Построение свернутой индикаторной диаграммы

Свернутая индикаторная диаграмма вычерчивается на бумаге формата А3. Масштаб давлений принимается m_p = 50 кПа/мм, масштаб объемов m_v = 0,000058 м³/мм.

В координатах PV сначала наносят точки: d(P_d, V_а), C(P_c, V_c), у(P_max, V_c), Z(P_max, V_z), b(P_b, V_а).

Значения давлений берутся из результатов теплового расчета.

Объемы определяются из соотношений:

V_s = (π∙d²∙S) / 4 = (3,14∙0,232∙0,32) / 4 = 0,01329 м³;

V_c = V_s / (ԑ_c - 1) = 0,01329/(12 – 1) = 0,001208 м³;

V_а = V_s + V_c = 0,01329 + 0,001208 = 0,0145 м³;

V_z = ρ∙V_c= 1,296 ∙ 0,001208 = 0,00461 м³.

Точки ( с,у) соединяются изохорой (су), а точки (у,z) – изобарой (уz). Через точки (d,c) проводится политропа процесса сжатия, описываемая уравнением:

P = Pd ∙ (Vt / Vx )n1;

(54)

где Р_d – давление, соответствующее объему V цилиндра, кПа.

Через точки (z,b) проводится политропа процесса расширения, описываемая уравнением:

P = Pb ∙ (Vt / Vx )n2; Vx = (Va / 10) ∙ x; Va / 10 = 0,0145 / 10 = 0,00154 м3.

(55) (56)

Таблицы для вычерчивания свернутой диаграммы.

Таблица 4 - Политропа сжатия

x	Va/Vx	Px, кПа	Px, мм
	10/10	5143,6772	102,8735
	10/9	1999,7229	39,99
	10/8	1150,6876	23,013
	10/7	777,4383	15,548
	10/6	573,5583	11,471
	10/5	447,3563	8,9471
	10/4	362,581	7,2516
	10/3	302,247	6,0449
	10/2	257,4193	5,1483
	10/1	222,984	4,4596

Таблица 5 - Политропа расширения

x	Va/Vx	Px, кПа	Px, мм
	10/10	12743,6215	254,8724
	10/9	5406,5318	108,1306
	10/8	3274,1146	65,4822
	10/7	2293,7425	45,8748
	10/6	1740,4717	34,8094
	10/5	1389,056	27,7811
	10/4	1147,9067	22,9581
	10/3	973,1293	19,4625
	10/2	841,1915	16,8238
	10/1	738,402	14,7680

Заканчивается вычерчивание индикаторной диаграммы после нанесения линий давления в цилиндре при выпуске (Р_r = const), при впуске (Р_d = const) и скругления линий давления в районах ВМТ и НМТ.

Соответствие давлений в цилиндре углам поворота вала устанавливается с помощью бицентровой диаграммы Брикса, вычерчиваемой под свернутой диаграммой. Эта поправка характеризующая отклонение перемещения поршня от значения, равного половине его хода, при положении кривошипа под углом 900 к оси цилиндра, в масштабе чертежа равна:

00’= 0,25∙λш∙Ls

(57)

где λ_ш – отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.

λ_ш = R / L_ш = S / (2 ∙ L_ш);

где R – радиус кривошипа. R = S / 2 = 32 / 2 = 16 см;

L_ш – длина шатуна проектируемого дизеля. Принимается L_ш = 64 см.

λ_ш = 32/ (2 ∙ 64) = 0,25.

L_s – длина отрезка, соответствующего рабочему объему цилиндра.

V_s = V_а – V_с = 0,0145-0,0012 = 0,0133 м³.

L_s = V_s /m_v = 0,0133 /0,000058 = 229,31 мм.

00’= 0,25∙0,25∙229,31 = 14,3232 мм.

2.10 Анализ результатов теплового расчёта судового дизельного двигателя

Тепловой расчет выполняется на ЭВМ программой «Tepras» имеющейся на кафедре СДВС.

Все данные участвующие в расчете и результаты расчета приведены ниже:

Предварительное определение параметров дизеля

Заданная мощность Pe = 500 кВт

Заданная частота вращения коленчатого вала n = 500 об/мин

Заданное отношение S/D = 1,36

Принятое значение среднего эффективного давления Pme = 1504,3 кПа

Принятое количество цилиндров i = 6

Принятый диаметр цилиндра d = 23 см

Принятый ход поршня s = 32 см

Уточненное значение среднего эффективного давления Pme = 1504,3 кПа

Средняя скорость движения поршня Vm = 5,333 м/с

Механический КПД = 0,87

Среднее давление механических потерь Pm = 224,78 кПа

Среднее индикаторное давление Pmi = 1729,08 кПа

Удельный эффективный расход топлива be = 203 г/(кВт*ч)

Давление воздуха: Pa = 100 кПа

Температура воздуха: Ta = 300 К

Относительная влажность воздуха: fi = 60 %

Молекулярная масса вохдуха: Mair = 28,726 кг/моль

Удельная газовая постоянная: Rair = 289,424 Дж/(кг*К)

Температура наддувочного воздуха Tint = 320 К

Коэффициент избытка воздуха = 2

Давление наддувочного воздуха: Pint = 249,652 кПа

Степень сжатия атмосферного воздуха = 2,496

Адиабатический КПД компрессора = 0,75

Температура наддувочного воздуха после компрессора Tв = 419,467 К

Степень охлаждения наддувочного воздуха = 0,832

Тепловой расчет

Количество впускных (выпускных) клапанов в цилиндре = 1

Угол наклона фаски клапанов = 45 градусов

Диаметр впускного клапана = 10 см

Диаметр выпускного клапана = 7,75 см

Максимальный подъем впускного клапана = 1,8 см

Максимальный подъем выпускного клапана = 1,4 см

Средняя условная скорость газа во впускном клапане Vk = 55,412 м/с

Средняя условная скорость газа в выпускном клапане Vk = 91,928 м/с

Коэффициент скорости = 0,6

Температура остаточных газов = 700 К

Отношение Pint/Pg = 1,02

Отношение Pd/Pint = 0,953

Отношение Pg/Pr = 0,942

Коэффициент очистки = 0,5

Повышение температуры воздуха = 10 К

Номинальная степень сжатия = 12

Коэффициент отношения теплоемкостей остаточных газов и воздуха = 1,09

Отношение средних давлений в цилиндре на такте выпуска к среднему давлению на такте впуска Pг/Pd = 1,092

Коэффициент остаточных газов (обычно 0,00...0,04) = 0,022

Температура заряда в начале сжатия = 339,32 K

Коэффициент наполнения = 0,958

Масса углерода в 1 кг топлива = 0,869 кг

Масса водорода в 1 кг топлива = 0,128 кг

Масса кислорода в 1 кг топлива = 0,001 кг

Масса серы в 1 кг топлива = 0,002 кг

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива = 0,508 кмоль/кг

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива = 14,592 кг/кг

Низшая удельная теплота сгорания безводного топлива = 42700 кДж/кг

Содержание воды в водотопливной эмульсии = 0 %

Количество свежего заряда на 1 кг топлива = 1,016 кмоль/кг

Количество "чистых" продуктов сгорания 1 кг топлива = 0,54 кмоль/кг

Количество смеси из "чистых" продуктов сгорания и воздуха, образующиеся при сгорании 1 кг топлива = 1,048 кмоль/кг

Теоретический коэффициент молекулярного изменения = 1,031

Действительный коэффициент молекулярного изменения (обычно 1,03...1,04) = 1,03

Объемная доля водяных паров во влажном воздухе r(w) = 0,021

Средняя изохорная молярная теплоемкость влажного атмосферного воздуха = 19,762 + 0,002406*T, кДж/(кмоль*К)

Влагосодержание атмосферного воздуха = 13,539749 г/кг

Объемная доля углекислого газа в "чистых" продуктах сгорания r(С) = 0,134104

Объемная доля водяных паров в "чистых" продуктах сгорания r(H) = 0,138826

Объемная доля двуокиси серы в "чистых" продуктах сгорания r(S) = 0,000115

Объемная доля атмосферного азота в "чистых" продуктах сгорания r(N) = 0,726954

Средняя изохорная молярная теплоемкость "чистых" продуктов сгорания = 20,425 + 0,0037976*T, кДж/(кмоль*К)

Объемная доля воздуха в заряде на такте сжатия = 0,01

Объемная доля остаточных газов в заряде на такте сжатия = 0,99

Средняя изохорная молярная теплоемкость смеси на такте сжатия = 19,768 + 0,002419*T, кДж/(кмоль*К)

Объемная доля "чистых" продуктов сгорания в заряде после окончания горения = 0,515

Объемная доля воздуха в заряде после окончания горения = 0,485

Средняя изохорная молярная теплоемкость смеси постоянного состава из "чистых" продуктов сгорания всего топлива и оставшегося воздуха = 20,103 + 0,003122*T, кДж/(кмоль*К)

Коэффициент суммарного теплообмена при сжатии = 0,012

Температура заряда в конце сжатия Tc = 836,896 К

Показатель политропы сжатия n1 = 1,363

Давление заряда в конце сжатия Pc = 7,036 МПа

Максимальное давление сгорания = 11,8 МПа

Коэффициент использования теплоты в точке z =0,78

Максимальная температура сгорания Tz = 1756,677 К

Степень предварительного расширения = 1,289

Коэффициент использования теплоты в точке b = 0,95

Температура рабочего тела в конце процесса расширения Tb = 1094,158 К

Показатель политропы расширения n2 = 1,211

Давление рабочего тела в конце расширения Pb = 791,607 кПа

Давление в цилиндре на такте впуска Pr = 259,806 кПа

Среднее давление газов перед турбиной Pd = 244,737 кПа

Коэффициент продувки = 1,1

Средняя температура выпускных газов с учетом их смешения с продувочным воздухом = 874,165 К

Коэффициент скругления индикаторной диаграммы = 0,97

Уточненное значение давления наддувочного воздуха: Pint = 234,537 кПа

Уточненное значение температуры наддувочного воздуха после компрессора Tв = 410,287 К

Уточненное значение степени охлаждения наддувочного воздуха = 0,818

Среднее индикаторное давление Pmi = 1681,887 кПа

Среднее эффективное давление Pme = 1463,241 кПа

Удельный эффективный расход топлива be = 204,465 г/(кВт*ч)

Эффективная мощность дизеля Pe = 486,352 кПа

Часовой расход топлива B = 99441,961 кг/ч

Сводка основных результатов:

Степень повышения давления = 1,677

Степень предварительного расширения = 1,289

Максимальное давление сгорания Pmax = 11,8 МПа

Давление сжатия Pc = 7,036 МПа

Среднее давление на выпуске Pd = 244,737 кПа

Среднее давление на впуске Pr = 259,806 кПа

Давление в конце расширения Pb = 791,607 кПа

Давление наддува Pint = 234,537 кПа

Температура в начале сжатия Td = 339,32 К

Температура в конце сжатия Tc = 836,896 К

Температура в точке z Tz = 1756,677 К

Температура в конце расширения Tb = 1094,158 К

Показатель политропы сжатия n1 = 1,363

Показатель политропы расширения n2 = 1,211

Среднее индикаторное давление Pmi = 1681,887 кПа

Среднее эффективное давление Pme = 1463,241 кПа

Удельный эффективный расход топлива be = 204,465 г/(кВт*ч)