Общая потеря напряжения до наиболее удаленной точки получилась меньше, чем пределы регулирования устройств РПН.
Выбираем трансформаторы и схемы ОРУ для этого варианта. Условия для выбора номинальной мощности трансформаторов остаются такими же, как в п.4.7.1, за исключением ПС2. На ПС2 в этом варианте устанавливаются двухобмоточные трансформаторы, поэтому их номинальная мощность должна удовлетворять условиям:
Для ПС2 выбираем КТПБ 110/10 кВ с мостиком с двумя выключателями в перемычке и с отделителями в цепях трансформаторов; номинальная мощность трансформаторов 10 МВА.
Для ПС5 выбираем КТПБ 110/10 кВ с отделителем, с одним трансформатором с номинальной мощностью 16 МВА.
Для остальных подстанций выбираем КТПБ 110/6 кВ с мостиком с выключателем в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов. Номинальная мощность трансформаторов на ПС1, ПС3 и ПС6 – 6,3 МВА, на ПС4 – 10 МВА.
Комбинированная сеть
Расчетная схема этого варианта представлена на рис.4.12. Расчет потокораспределения кольцевого участка выполнен аналогично п.4.7.2. При этом нагрузка в точке 2 принята равной сумме нагрузок потребителей 2 и 6. Расчет потокораспределения на магистральном участке выполнен аналогично п.4.7.1.
Выбор номинального напряжения, выбор сечений проводников, расчет параметров линий и некоторых параметров режима произведен аналогично ранее рассмотренным вариантам. Результаты расчета представлены в табл.4.10.
Таблица 4.10-Сечения и некоторые параметры комбинированной сети
| Участок | Uном | I, А | F,мм2 | r0, Ом/км | R, Ом | x0, Ом/км | X, Ом | DP,МВт | DU, % |
| А-1 | 92,92 | 0,198 | 8,32 | 0,420 | 17,64 | 0,22 | 1,95 | ||
| 1-3 | 41,20 | 0,249 | 10,21 | 0,427 | 17,51 | 0,05 | 0,98 | ||
| 3-2 | 10,41 | 0,249 | 7,97 | 0,427 | 13,66 | 0,00 | 0,19 | ||
| Б-2 | 97,17 | 0,198 | 12,08 | 0,420 | 25,62 | 0,34 | 2,96 | ||
| 2-6 | 22,75 | 0,249 | 3,49 | 0,427 | 5,98 | 0,02 | 0,37 | ||
| А-4 | 79,79 | 0,249 | 7,10 | 0,427 | 12,17 | 0,54 | 2,66 | ||
| 4-5 | 36,64 | 0,249 | 2,74 | 0,427 | 4,70 | 0,04 | 0,47 |
Общие потери мощности составляют 
МВт. Потеря напряжения от источника до наиболее удаленных точек составляет 
% и 
%.
Наиболее тяжелый послеаварийный режим в кольцевой части сети возникает после отказа головного участка Б-2, а в магистральной части – после отказа одной из цепей участка А-4.
При этом в линии А-4 в цепи, оставшейся в работе, удваивается ток, но его величина все равно ниже, чем допустимая для данного сечения (согласно [3, табл.6.54А] Iдоп = 390 А). Кроме того, удваивается потеря напряжения на участке А-4, а общая потеря напряжения увеличивается до 5,79 %, но это значительно ниже регулировочного диапазона устройств РПН.
Кольцевая линия в послеаварийном режиме превращается в магистральную линию. Ее расчетная схема приведена на рис. 4.13. Потокораспределение рассчитано по первому закону Кирхгофа аналогично п.4.7.1.
Ток на головном участке А-1 составляет 190А, что значительно меньше, чем наибольший допустимы ток для этого сечения 450 А.
Потери напряжения, соответствующие этому потокораспределению, представлены в табл.4.11. Как следует из таблицы, общая потеря напряжения до наиболее удаленной точки значительно меньше, чем регулировочные возможности устройств РПН.
Таблица 4.11-Потери напряжения в послеаварийном режиме
| DUА-1, % | DU1-3, % | DU3-2, % | DU2-6, % | DUS, % |
| 3,99 | 3,28 | 2,00 | 0,62 | 9,89 |
Выбираем трансформаторы и схемы ОРУ для этого варианта.
Номинальные мощности трансформаторов на всех подстанциях, а также схемы ОРУ на ПС1, ПС3 и ПС5 в этом варианте такие же, как в сложно-замкнутой сети.
Для ПС2 выбираем КТПБ 110/10 кВ с мостиком с тремя выключателями в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов.
Для ПС4 выбираем КТПБ 110/6 кВ с отделителями в цепях трансформаторов, с неавтоматической перемычкой со стороны линий ВН. Дополнительная линия, питающая ПС5, подключается к перемычке.
Для ПС6 выбираем КТПБ 110/6 кВ с двумя блоками с отделителями и неавтоматической перемычкой со стороны линий ВН.