Продольная и поперечная арматура
(1) Продольная арматура в стойках в бетонной оболочке, которая учитывается при расчете сопротивления поперечного сечения, должна составлять не менее 0,3 % поперечного сечения бетона.
В полых сечениях, заполненных бетоном, продольная арматура, как правило, не требуется, если данная конструкция не относится к типу огнестойких.
(2) Поперечная и продольная арматура в стойках в полной или частичной бетонной оболочке должна проектироваться и детализироваться согласно EN 1992-1-1:2004, 9.5.
(3) Расстояние в свету между продольными арматурными стержнями и сечением из конструкционной стали может быть меньше, чем требуется (2), доходя до нуля. В этом случае для сцепления эффективный периметр с арматурного стержня должен быть принят как половина или четверть его периметра, как показано на рисунке 6.24 (а) и (b) соответственно.
(4) Для элементов в полной или частичной оболочке, когда условия окружающей среды относятся
к классу Х0 согласно EN 1992-1-1:2004, таблица 4.1 и продольная арматура не учитывается при проектировании, в конструкции необходимо предусмотреть минимальную продольную арматуру диаметром 6 мм с шагом 200 мм и поперечную арматуру диаметром 8 мм и шагом 250 мм. Альтернативно допускается использование сварной арматурной сетки диаметром 4 мм.
Рисунок 6.24 — Эффективный периметр с арматурного стержня
Выносливость
Общие положения
(1)Р Усталостная прочность сталежелезобетонных конструкций должна контролироваться в тех случаях, когда конструкции подвергаются воздействию повторяющихся колебаний напряжений.
(2)Р Предельное состояние по выносливости конструкции (с допустимой степенью вероятности) должно рассчитываться так, чтобы в период расчетного срока службы конструкция не разрушилась по причине усталости или не потребовала ремонта повреждения, вызванного усталостью.
(3) Для сдвиговых соединительных стержней упоров с головками в мостах, при характерном сочетании воздействий, максимальная продольная сдвигающая сила не должна превышать ksPRd, где PRd определяется согласно 6.6.3.1.
Примечание—Коэффициент ks может приводиться в национальном приложении. Рекомендуемое значение: ks = 0,75.
(4) Оценка конструкционной стали на выносливость не требуется там, где применяется 9.1.1 (2) стандарта EN 1993-2.
(5) Оценка бетона и арматуры на выносливость не требуется там, где применяется EN 1992-2, 6.8.4 (107), или исключения, указанные в 6.8.1 (102) EN 1992-2.
Частные коэффициенты оценки усталости мостов
(1) Частные коэффициенты gMf усталостной прочности представлены в EN 1993-2, 9.3, — для стальных элементов и в EN 1992-1-1, 2.4.2.4, — для бетона и арматуры. Для стержней упоров с головками, работающих на сдвиг, должен применяться gMf,s.
(2) Для усталостного нагружения должны применяться частные коэффициенты gFf.
Примечание — Частичные коэффициенты gFf приводятся в примечаниях EN 1993-2.9.3 (1).
Усталостная прочность
(1) Значения усталостной прочности для конструкционной стали и для сварных швов указаны
в EN 1993-1-9:2005, 7.
(2) Усталостная прочность арматурной стали и напрягаемой арматуры указывается в EN 1992-1-1:2004. Для бетона применяется EN 1992-1-1:2004, 6.8.5.
(3) Кривая усталостной прочности автоматически приваренных стержней упоров с головками согласно 6.6.3.1 показана на рисунке 6.25 и выражается для обычного тяжелого бетона следующим образом:
(6.50)
где DtR — усталостная прочность при сдвиге, касающаяся площади поперечного сечения стержня упора с использованием номинального диаметра d стержня;
Dtc — опорное значение для Nc = 2´106 циклов, где Dtc = 90 Н/мм2;
m — наклон кривой усталостной прочности, где m = 8;
NR — количество циклов амплитуды напряжений.
Рисунок 6.25 — Кривая усталостной прочности для стержней упоров