Расчет сталежелезобетонной плиты

(1) Могут быть использованы следующие методы расчета для предельных состояний по несущей способности:

а) линейный упругий расчет с перераспределением усилий или без перераспределения;

б) жестко-пластический статический расчет при условии, что сечения, в которых требуется поворот в пластической стадии, имеют достаточную вращательную способность;

в) упруго-пластический расчет, учитывающий нелинейные свойства материалов.

(2) Линейные методы расчета следует использовать для предельных состояний по эксплуатационной пригодности.

(3) Если влияние трещинообразования в бетоне не учитывается при расчете по предельным состояниям по несущей способности, то изгибающие моменты на внутренних опорах могут быть уменьшены до 30 %, а положительные изгибающие моменты в смежных пролетах соответственно увеличены.

(4) Пластический расчет без непосредственной проверки вращательной способности можно использовать для проверки по предельным состояниям по несущей способности, если используется арматурная сталь класса С в соответствии с EN 1992-1-1, приложение С, и если длина пролета
не превышает 3,0 м.

(5) Неразрезная плита может быть рассчитана как несколько шарнирно опертых плит. На промежуточных опорах следует обеспечить номинальное армирование в соответствии с 9.8.1.

9.4.3 Эффективная ширина сталежелезобетонной плиты при сосредоточенных точечных
и линейных нагрузках

(1) Если сосредоточенные точечные или линейные нагрузки воспринимаются плитой и если
не производится более точный расчет, то их можно считать распределенными по эффективной ширине.

(2) Сосредоточенные точечные или линейные нагрузки, расположенные вдоль пролета плиты, следует рассматривать распределенными по ширине b_m, измеряемой непосредственно над гофрами профилированного листа, см. рисунок 9.4, и определяемой по формуле

b_m = b_p +2 · (h_c + h_f). (9.1)

1 — напольное покрытие; 2 — арматура

Рисунок 9.4 — Распределение сосредоточенной нагрузки

(3) Для сосредоточенных линейных нагрузок поперек пролета плиты для определения b_m следует использовать формулу (9.1), где размер b_p принимается равным длине участка приложения сосредоточенной линейной нагрузки.

(4) Если h_p/h не превышает 0,6, то ширину плиты, рассматриваемую как эффективную ширину при статическом расчете и при определении несущей способности, можно в качестве упрощения
определять по формулам (9.2) – (9.4):

а) при изгибе и продольном сдвиге:

— для шарнирно опертых плит и крайних пролетов неразрезных плит

, но не более ширины плиты; (9.2)

— для внутренних пролетов неразрезных плит

, но не более ширины плиты; (9.3)

б) при сдвиге в вертикальной плоскости:

, но не более ширины плиты, (9.4)

где L_p — расстояние от центра приложения нагрузки до ближайшей опоры;

L — длина пролета.

(5) Если нормативные значения приложенных нагрузок не превышают нижеследующих значений нагрузок, то номинальное поперечное армирование можно принимать без расчета:

7,5 кН — при сосредоточенной нагрузке;

5,0 кН/м² — при распределенной нагрузке.

Номинальное поперечное армирование должно иметь площадь поперечного сечения не менее 0,2 % сечения бетона над гофрами и должно распределяться по ширине не менее b_еm. Следует обеспечить минимальную длину анкеровки за пределами этой ширины в соответствии с EN 1992-1-1. Армирование, предусматриваемое для иных целей, может соответствовать данному правилу полностью или частично.

(6) Если условия в (5) не выполняются, то следует определить распределение изгибающих моментов от действия сосредоточенных точечных или линейных нагрузок и предусмотреть адекватное поперечное армирование согласно EN 1992-1-1.

9.5 Проверка стальных профилированных листов, выполняющих функцию опалубки,
по предельным состояниям по несущей способности

(1) Поверка стальных профилированных листов по предельным состояниям по несущей способности должна соответствовать EN 1993-1-3. Особое внимание следует уделить влиянию выпуклостей и вмятин на несущую способность.

9.6 Проверка стальных профилированных листов, выполняющих функцию опалубки,
по предельным состояниям по эксплуатационной пригодности

(1) Геометрические характеристики сечений следует определять в соответствии с EN 1993-1-3.

(2) Прогиб профилированного листа под действием собственного веса и веса подвижной бетонной смеси без учета строительно-монтажных нагрузок не должен превышать

Примечание — Значение может быть установлено в национальном приложении. Рекомендуемое значение составляет L/180, где L — расчетный пролет между опорами (в данном контексте опорами являются подпорки).