Пример расчёта теплопоступлений от освещения и

Отопительных приборов

Исходные данные

Административное двухэтажное здание в г. Волгограде. Помещение – зал совещаний на 46 мест. Площадь зала 68,44 м², высота зала 3,3 м.

Теплопоступления от искусственного освещения

Q_осв = Е· F_пл· q _осв · h_ос

В нашем случае F_п= 68,44 м², Е = 200 лк по табл. 8 для зала заседаний, q_осв = 0,079 Вт/(лк×м²) - по табл.7 при площади помещения 50-200 м² и высоте помещения до 3,6 м. Принимаем светильники с люминесцентными лампами диффузного света. Коэффициент h_осв= 0,45 (считаем, что светильники находятся в вентилируемом подвесном потолке).

Тогда Q_осв= 200×68,44×0,079×0,45 » 487 Вт

Мощность системы отопления в зале совещаний

= 3440 Вт ( из табл 4 расчета теплопотерь)

t_в.вент= 20^оС ; t_в.от = 16^оС ; = - 25^оС

Вт ;

Теплопоступления от приборов системы отопления

Q_с.о =

˚С ;

Вт

Теплопотери в переходный период года

= Вт

4.5. Методика расчета поступлений теплоты и влаги от

Остывающей пищи

В помещениях общественного питания (столовые, кафе, рестораны) в торговых залах имеют место тепло и влагопоступления от остывающей пищи.

Поступление полной теплоты от горячей пищи в обеденном зале, Вт,

,

где g_п – средняя масса блюд, приходящихся на одного обедающего, кг (обычно около 0,85); c_п – условная теплоемкость блюд, входящих в состав обеда, кДж/(кг×^оС), (обычно 3,3); t_{.п н}, t_к.п – начальная и конечная температура пищи (принимается соответственно 70 и 40 ^оС); t - продолжительность приема пищи ( для ресторанов – 1ч, для столовых и кафе – 0,5 – 0,75ч, для столовых самообслуживания – 0,3ч).

Одна треть величины Q_г.п поступает в помещение в виде явной теплоты, а две трети – в виде скрытой.

Влагопоступления от горячей пищи W_г.п., кг/ч, в торговых залах предприятий общественного питания определяются по величине скрытых теплоизбытков

где r – удельная теплота парообразования воды при нулевой температуре,

r_o = 2500 кДж/кг; с_в.п – теплоемкость водяных паров, равная 1,8 кДж/(кг×^оС).

Пример расчета теплопоступлений

От солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации через окна в теплый период определяются по методике, приведенной в гл. 2 [8].

Исходные данные

Зал совещаний, используемый в примерах разд. 4.2 и 4.4 В помещении имеется четыре окна с ориентацией на СВ. Географическая широта г. Волгограда j =48^ос.ш.; площадь окон F_ок = 4(1,2×1,7) = 8,16 м².

Порядок расчета:

1.Максимальное количество теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации, проникающей через одинарное остекление:

385 Вт/м², 98 Вт/м² в период с 6 до 7 часов по табл.2.3 [8] для остекления, ориентированного на СВ на широте 48^ос.ш.

Угол между солнечном лучом и окном:

где h- высота Солнца; А_с.о -солнечный азимут остекления. По табл. 2,8 [8] для периода 6 - 7 часов и широты 48^о принимаем h= 20^о.

По той же таблице принимаем азимут Солнца А_с = 99^о. Поскольку А_с<135,то по табл. .2.6 [8] при ориентации СВ и времени до полудня А_с.о = 135 - 99 =36^о.

Тогда 65,8^о.

2. Коэффициент инсоляции вертикального остекления

где H - высота окна; H= 1,7 м; В - ширина; В = 1,2 м; а = с = 0, так как отсутствуют внешние солнцезащитные козырьки; L_г - заглубление остекления от наружной поверхности фасада (принято 0,13 м, как для кирпичных зданий); L_г = L_в = 0,13 м.

Отсюда

4. Коэффициент облучения К_обл зависит от углов:

- вертикальная компонента К_обл.в =1,0 (график на рис.2.6 [8];

- горизонтальная компонента К_обл.г =0,98 (см. там же).

Тогда .

5. Удельный тепловой поток от проникающей солнечной радиации через принятое остекление:

,

где К_отн -коэффициент относительного проникновения солнечной радиации; для окон с тройным остеклением без солнцезащитных устройств и толщиной стекла 4 - 6 мм

К_отн = 0,69 по табл. 2.4 [8]; t₂ - коэффициент учета затенения окна переплетами для стеклопакетов t₂ = 0,8.

Тогда q_р = ( 385 × 0,89 + 98 × 0,8) × 0,69 × 0,8 = 245 Вт/м².

5. Наружная условная температура на поверхности окна:

где t_н.ср - средняя температура наиболее жаркого месяца; t_н.ср = 23.4 ^оС (см. табл. 2); для кондиционируемых помещений следует принимать наружную температуру в теплый период года по параметрам «Б»; А_th - средняя суточная амплитуда колебания температуры наружного воздуха в теплый период; А_th = 11,6 ^оС ( см. табл. 2); b₂ - коэффициент, учитывающий суточный ход наружной температуры;b₂ = - 0.605 (табл. 2.9 [8] при e = 0 для периода 6 - 7 часов); r_II - приведенный коэффициент поглощения радиации; r_II =0,7 по табл.2.4 [8] для тройного остекления без солнцезащитных устройств при толщине стекла 4 - 6 мм; S_в, D_в - количество теплоты, поступающей на вертикальную поверхность ориентации СВ впериод 6 - 7 часов от прямой и рассеянной радиации для широты 48^о по табл. 2.10 [8]; S_в = 437 Вт/м²; D_в = 133 Вт/м²; a_н - коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности окна; для вертикальной поверхности

^о

6. Теплопоступления от теплопередачи через окно:

Вт/м²,

где R_o– сопротивление теплопередаче окна, для выбранного типа окна R_o =0,5 (м²×^оС)/Вт (см. пример в разд. 2.1.)

7. Суммарное теплопоступление от солнечной радиации через окно при проектировании систем кондиционирования воздуха:

При составлении тепловых балансов для расчета систем вентиляции теплопоступления от теплопередачи q_т допускается не учитывать, поэтому в данной курсовой работе имеем:

Вт

Если помещение находится на последнем или единственном этаже бесчердачного здания, кроме поступлений через окна, необходимо учитывать поступления от солнечной радиации через покрытие в размере 5 – 7 Вт/м².