Расчет одиночной сваи в составе фундамента по первой группепредельных состояний (по несущей способности грунта основания сваи).

Расчет предусматривает проверку выполнения условия I предельного состояния:

F ^Fd , где

_k

F-расчетная нагрузкапередаваемаяна сваи,то есть фактическая нагрузка;

_F=^N1 ^{1,2(Q G)}_;n

F_d–расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи(несущаяспособность сваи по грунту);

^Fd =P^св – расчетная нагрузкадопускаемаяна сваю(см.п. 4) ;

s u5YWO04PBgd6MNR8rXZWgSyeKRw3hZ89fj4t19/r242JL0pdXoz3dyAijfGvDCf9pA51ctq6Hesg +sR5MUtVBZM5iFM+L3IQ21+WdSX/+9c/AAAA//8DAFBLAQItABQABgAIAAAAIQC2gziS/gAAAOEB AAATAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAABbQ29udGVudF9UeXBlc10ueG1sUEsBAi0AFAAGAAgAAAAhADj9 If/WAAAAlAEAAAsAAAAAAAAAAAAAAAAALwEAAF9yZWxzLy5yZWxzUEsBAi0AFAAGAAgAAAAhADC7 XvZOAgAAWQQAAA4AAAAAAAAAAAAAAAAALgIAAGRycy9lMm9Eb2MueG1sUEsBAi0AFAAGAAgAAAAh AJ4J0LbbAAAABwEAAA8AAAAAAAAAAAAAAAAAqAQAAGRycy9kb3ducmV2LnhtbFBLBQYAAAAABAAE APMAAACwBQAAAAA= " o:allowincell="f" strokeweight=".17919mm"/>

k

_k - коэффициент надежности, равный 1,4.

Вычисление фактической нагрузки F, передаваемой на сваю.

Вес ростверка Q_P=1,3·1·0,5·24=15,6 кН;

Вес надростверковой конструкции Q_нк(одного пог. м стены подвала) из 3 блоков ФБС24.6.6, одного доборного ФБС12.6.3 и двух рядов кирпичной кладки

0,2·0,6·1:

Q_нк=(0,6·0,6·1·3+0,3·0,6 1) 22+0,2·0,6·1·17=27,72+2,04=29,76кН;

Общий вес Q ростверка и надростверковой конструкции:

Q=Q_P+Q_нк=15,6+29,76=45,36кН;

При вычислении Qнк приняты удельные веса:	бет		кН;		кирп		кН.
		м3			м3
Вес грунта на внешнем обрезе ростверка Gгр=1,9·0,35·ср,
где ср- средний удельный вес засыпки пазухи:
ср=17 1,3 19,4 0,617,76кН	≈18кН
1,3 0,6		м3	м3

G_гр=1,9·0,35·18=11,97кН.

Пригрузка внутреннего обреза ростверка бетонным полом подвала G_ПG_П=0,35·0,2·1·22=1,54кН.

Общий вес Gпригрузки ростверка грунтом и полом подвала:

G=G_гр+G_П=11,97+1,54=13,51кН.

F=	N11,2(Q G)		620 1,2(45,36 13,51)		690,64	375,4кН.
n	1,84	1,84
Расчетная допускаемая нагрузка на сваю Рсв=Fd	529,29	378,06кН (см. п. 4).
			k		1,4

Проверяем выполнение условия первого предельного состояния:

F ^Fdили,что то же,F≤P^св·375,4<378,06 –условие выполняется.

k

Следовательно, размещение свай в плане и ширина ростверка согласно рис.10.2 принимается для дальнейших расчетов. Если бы условие первогопредельного состояния не было выполнено, следовало добиться его выполнения путем уменьшения расстояния между сваями в ряду или удлинения свай. Принятые по рис. 10.1 и 10.2 размеры свайного фундамента будут считаться окончательными при удовлетворении условия расчета по второму предельному состоянию – по деформациям.

Термический метод

Широко используется для укрепления просадочных грунтов. Используется как для усиления лесовых грунтов, так и просто для подготовки оснований.

Суть метода: увеличение прочности структурных связей в грунте под влиянием высокой температуры. В пробуренных скважинах сжигают топливо – газообразное, жидкое, твердое, при этом подают в скважины воздух под давлением.

Подачу воздуха и топлива регулируют, чтобы температура обеспечивала заданное упрочнение грунта или ликвидацию его просадочных свойств. Для леса температура нужна не ниже 350 .

Обжиг макропористого лессового грунта продолжается 5-10 суток. При расходе жидкого топлива 80-180кг на 1м длинны скважины вокруг нее образуется столб закрепленного грунта диаметром 1,5-3 м с кубиковой прочностью 1-3Мпа. На просадочных грунтах термическая обработка должна производиться в пределах всей просадочной толщи.

Достоинство: малая материалоемкость, относительная быстрота набора прочности.

Недостатки: вариация формы закрепленных массивов в зависимости от неодинаковой газопроницаемости грунтов по глубине.