Расчет на прочность и ползучесть стальных канатов

8.33 Расчет по прочности стальных канатов гибких несущих элементов в вантовых и висячих мостах, а также напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций следует выполнять по формуле

(8.31)

где R_dh - расчетное сопротивление канатов;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15;

m₁ - коэффициент условий работы, определяемый по приложению У.

Расчетное сопротивление R_dh для канатов и пучков из параллельно уложенных высокопрочных проволок определяется по формуле (8.3), для канатов одинарной свивки и закрытых несущих - по формулам

(8.32)

где [ΣP_un] - значение разрывного усилия каната в целом, указанное в государственном стандарте или технических условиях;

γ_m =. 1,6 согласно 8.17;

ΣP_un - сумма разрывных усилий всех проволок в канате;

k - коэффициент агрегатной прочности витого каната, определяемый по таблице 8.20.

Таблица 8.20

Канат	Коэффициент k при кратности свивки
Одинарной свивки	0,89	0,93	0,96	0,97	0,98	0,99
Закрытый несущий	0,87	0,91	0,94	0,95	0,96	0,97

8.34 Продольную ползучесть ε_pe,x стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником - одинарной свивки и закрытых несущих, подвергнутых предварительной вытяжке, следует определять по формуле

(8.33)

где σ - напряжение в канате от усилия, подсчитанного от воздействия нормативных постоянных нагрузок и 1/3 нормативной временной нагрузки;

- нормативное сопротивление каната;

e - основание натуральных логарифмов.

8.35 Поперечную ползучесть ε_pl,y канатов, указанных в 8.34, следует определять по формуле

(8.34)

Расчеты по устойчивости

8.36 Расчет при плоской форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных центральному сжатию, сжатию с изгибом и внецентренному сжатию при изгибе в плоскости наибольшей гибкости, следует выполнять по формуле

(8.35)

где φ - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф в зависимости от гибкости элемента λ и приведенного относительного эксцентриситета е_rf;

m - здесь и в 8.38 - 8.41 - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15.

Гибкость элемента λ следует определять по формуле

(8.36)

где l_ef - расчетная длина;

i - радиус инерции сечения относительно оси, перпендикулярной плоскости наибольшей гибкости (плоскости изгиба).

Приведенный относительный эксцентриситет е_ef следует определять по формуле

еef = η erel,

(8.37)

где η - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по приложению Ф;

e_rel = е/ρ - относительный эксцентриситет плоскости изгиба, принимаемый при центральном сжатии равным нулю;

е - действительный эксцентриситет силы N при внецентренном сжатии и расчетный эксцентриситет при сжатии с изгибом;

ρ - ядровое расстояние.

Расчетный эксцентриситет е в плоскости изгиба при сжатии с изгибом следует определять по формуле

(8.38)

где N, М - расчетные значения продольной силы и изгибающего момента.

Ядровое расстояние ρ по направлению эксцентриситета следует определять по формуле

(8.39)

где W_c - момент сопротивления сечения брутто, вычисляемый для наиболее сжатого волокна.

Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.

При этом значения М следует принимать равными:

для элементов постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины элемента;

для элементов с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины элемента от заделки;

для сжатых поясов ферм, воспринимающих внеузловую нагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;

для сжатых стержней с шарнирно опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам таблицы 8.21.

Для сжатых стержней с шарнирно опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения приведенных относительных эксцентриситетов e_ef следует определять по СП 16.13330, принимая при этом m_cf равным e_ef и m_ef1 равным e_ef1, определяемому по формуле

(8.40)

где М₁ - больший из изгибающих моментов, приложенных на шарнирно опертых концах сжатого стержня указанного типа.

Таблица 8.21

Относительный эксцентриситет, соответствующий Мmax	Расчетные значения М при условной гибкости стержни
erel ≤ 3		M = M1
3 < erel ≤ 20
Обозначения, принятые в таблице 8.21: Мmax - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; M1 - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, по не менее 0,5 Мmax: erel - относительный эксцентриситет, определяемый по формуле - условная гибкость; определяемая по формуле где αR - коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4 приложения Ф. Примечание - Во всех случаях следует принимать М ≥ 0,5Мmax.

8.37 Расчет при плоской форме потери устойчивости сквозных элементов замкнутого сечения, ветви которых соединены планками или перфорированными листами, при центральном сжатии, сжатии с изгибом и внецентренном сжатии следует выполнять:

элемента в целом в плоскости действия изгибающего момента или предполагаемого (при центральном сжатии) изгиба, перпендикулярной плоскости планок или перфорированных листов, - по формуле (8.35);

элемента в целом в плоскости действия изгибающего момента или предполагаемого (при центральном сжатии) изгиба, параллельной плоскости планок или перфорированных листов, - по формуле (8.35) с определением коэффициента продольного изгиба φ по таблицам Ф.1 -Ф.3 приложения Ф в зависимости от приведенной гибкости λ_ef;

отдельных ветвей - по формуле (8.35) в зависимости от гибкости ветви λ_α.

Гибкость ветви λ_α следует определять по формуле (8.36), принимая за расчетную длину l_ef расстояние между приваренными планками (в свету) или расстояние между центрами крайних болтов соседних планок, или равное 0,8 длины отверстия в перфорированном листе и за i - радиус инерции сечения ветви относительно собственной оси, перпендикулярной плоскости планок или перфорированных листов.

Приведенную гибкость сквозного элемента λ_el в плоскости соединительных планок и перфорированных листов следует определять по формуле

(8.41)

где λ - гибкость элемента в плоскости соединительных планок или перфорированных листов, определяемая по формуле 8.36);

λ_α - гибкость ветви.

При подсчете площади сечения, момента инерции и радиуса инерции элемента следует принимать эквивалентную толщину t_ef определяя ее:

для перфорированных листов шириной b, длиной l и толщиной t - по формуле

(8.42)

где А = bl - площадь листа до образования перфораций;

ΣA₁ - суммарная площадь всех перфораций на поверхности листа; для соединительных планок толщиной t - по формуле

(8.43)

где Σl₁ - сумма длины всех планок элемента (вдоль элемента);

l - длина элемента.

Сквозные элементы из деталей, соединенных вплотную или через прокладки, следует рассчитывать как сплошные, если наибольшие расстояния между болтами, приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов соседних планок не превышают:

для сжатых элементов – 40i;

для растянутых элементов – 80i.

Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для составных тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, для крестовых сечений -минимальный. При этом в пределах длины сжатого элемента должно быть не менее двух прокладок.

8.38 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов открытого сечения с моментами инерции I_x > I_y, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле

(8.44)

где φ_c - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при e_ef = 0 и

(8.45)

8.39 Расчет на изгибно-крутильную устойчивость сплошностенчатых элементов замкнутого и Открытого сечений с моментами инерции I_x > I_y, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в плоскости наименьшей гибкости, совпадающей с плоскостью симметрии и осью у, следует выполнять по формуле

(8.46)

где е - действительный эксцентриситет силы N при внецентренном сжатии и расчетный эксцентриситет е = M/N при сжатии с изгибом;

W_c - момент сопротивления сечения брутто, вычисляемый для наиболее сжатого волокна;

φ_с - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при е_еf = 0 и

(8.47)

8.40 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в двух плоскостях, следует выполнять по формуле

(8.48)

где e_y, e_x - действительные эксцентриситеты по направлению осей у и х при внецентренном сжатии и расчетные эксцентриситеты при сжатии с изгибом;

y_c, х_c - координаты наиболее.сжатой точки сечения от совместного действия М_х, М_y и N;

φ_c - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при е_еf = 0 и

(8.49)

Кроме того, должен быть выполнен расчет по формуле (8.35) в предположении плоской формы потери устойчивости в плоскости оси у с эксцентриситетом е_у (при е_x = 0) и в плоскости оси х с эксцентриситетом е_х (при е_у = 0).

8.41 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в одной плоскости, следует выполнять по формуле

(8.50)

где М - наибольший расчетный изгибающий момент в пределах расчетной длины l_ef сжатого пояса балки;

W_c - момент сопротивления сечения балки для крайнего волокна сжатого пояса;

ε - коэффициент, определяемый по формулам:

ε = 1 + (æ - 1) (1 – λy/85) при λy < 85;	(8.51)
ε = 1,0 при λy ≥ 85;	(8.52)

здесь æ - коэффициент, определяемый по формулам (8.6) и (8.7);

φ_b - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при e_ef = 0 и гибкости из плоскости стенки

(8.53)

8.42 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в двух плоскостях, следует выполнять по формуле (8.50), при этом коэффициент φ_b, следует принимать по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при e_ef = ηe_rel.

Здесь η - коэффициент, принимаемый по приложению Ф;

e_rel - относительный эксцентриситет, определяемый по формуле

(8.54)

где σ_fh - наибольшее напряжение в точке на боковой кромке сжатого пояса от изгибающего момента в горизонтальной плоскости в сечении, находящемся в пределах средней трети незакрепленной длины сжатого пояса балки; σ_fv - напряжение в сжатом поясе балки от вертикальной нагрузки в том же сечении.

8.43 Проверка общей устойчивости разрезной балки и сжатой зоны пояса неразрезной балки не выполняется в случае, если сжатый пояс объединен с железобетонной или стальной плитой.