Определение напоров на насосе при подаче воды на тушение пожара
Напор на насосах пожарных машин расходуется на преодоление сопротивления магистральной рукавной линии, подъема местности и приборов тушения (стволов, генераторов), а также для создания рабочего напора у приборов тушения. Напоры для работы приборов принимают в зависимости от требуемого расхода огнетушащих средств, а подъем местности и приборов тушения определяют в каждом конкретном случае. Потери напора в магистральных рукавных линиях зависят от типа рукавов, их диаметра и количества (расхода) воды, проходящей через их поперечное сечение. Потери напора рукавной линии определяют по прил. 2...3 и формуле
H М.Р.Л = NР S Q2,(4.9)
где Нм.р.л — потери напора в магистральной рукавной линии, м; Nр— число рукавов в магистральной линии, шт.; 5 — гидравлическое сопротивление одного напорного рукава длиной 20 м (см. табл. 4.5); Q— расход воды, л/с (определяют по суммарному расходу воды из пожарных стволов или генераторов, присоединенных к наиболее нагруженной магистральной рукавной линии).
При подаче воды к лафетному стволу по двум рукавным линиям расход ее для определения потерь напора принимают равным половине расхода воды из лафетного ствола. В практических расчетах при определении потерь напора в магистральных рукавных линиях в зависимости от схемы подачи воды на пожаре можно пользоваться табл. 4.8...4.9. Число рукавов в одной магистральной линии с учетом неровности местности определяют по формуле
Np= 1,2L / 20,(4.10)
где Nр— число рукавов в магистральной линии, шт.; 1,2 — коэффициент, учитывающий неровности местности; L— расстояние от водоисточника до пожара, м,
| ТАБЛИЦА 4.8. ПОТЕРИ НАПОРА В ОДНОМ ПОЖАРНОМ РУКАВЕ МАГИСТРАЛЬНОЙ ЛИНИИ ДЛИНОЙ 20 м | |||||
| Диаметр рукава, мм | |||||
| Схема боевого развертывания | Потери напора в рукаве, м | Схема боевого развертывания | Потери напора в рукаве, м | ||
| прорезиненном | непрорезиненном | прорезиненном | непрорезиненном | ||
| Один ствол Б | 0,5 | 10,2 | Один ствол Б | 0,2 | 0,4 |
| То же, А | 1,9 | 4,2 | То же, А | 0,8 | 1,6 |
| Два ствола Б | 1,9 | 4,2 | Два ствола Б | 0,8 | 1,6 |
| Три » Б | 4,2 | 9,5 | Три » Б. | 1,9 | 3,8 |
| Один ствол А и один ствол Б | 4,2 | 9,5 | Один ствол А и один ствол Б | 1,9 | 3,8 |
| Два ствола Б и один ствол А | 7,8 | 17,6 | Два ствола Б и один ствол А | 3,3 | 6,6 |
Примечание. Показатели таблицы даны при напоре у ствола 40 м и расходе воды из ствола А с диаметром насадка 19 мм -7,4 л./с, а сдиаметром насадка 13 мм. – 3,7 л.с
ТАБЛИЦА 4.9. ПОТЕРИ НАПОРА В ОДНОМ РУКАВЕ ПРИ ПОЛНОЙ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ ВОДЫ
| Диаметр рукава, мм | Расход воды, л/с | Потери напора в одном рукаве, м | |
| прорезиненном | непрорезиненном | ||
| 10,2 17,1 23,3 40,0 | 15,6 10,2 8,2 6,0 | 31,2 20,4 16,4 - |
Пример 1. Определить потери напора в магистральной линии из прорезиненных рукавов диаметром 77 мм, от которой поданы три ствола Б с диаметром насадков 13 мм, если расстояние от места пожара до водоисточника составляет 280 м.
Решение.
Определяем число рукавов магистральной линии.
Nр = 1,2L /(20) = 1,2-280/(20) = 17 рукавов.
2. Определяем потери напора в магистральной линии пользуясь формулой (4.9):
Hм.р.л= NPS Q2= 17 ´ 0,015 (3,7 ´ 3)2 = 31,4 м.
Подачу воды к приборам тушения осуществляют насосами пожарных машин, установленных на водоисточники. При этом необходимо знать, какой напор должен быть на насосе, чтобы обеспечить нормальную работу приборов, поданных на тушение пожара, а также предельное расстояние до водоисточника, с которого можно подавать воду без перекачки. Предельное расстояние по подаче огнетушащих средств определяют по формуле (3.9), а напор на насосе по формуле
H Н = NPS Q2 ± ZM ± ZПР + НПР (4.11)
где Нн — напор на насосе, м; SQ2 — потери напора в одном рукаве магистральной линии (см. табл. 4.8), м; Z м — геометрическая высота подъема ( + ) или спуска местности (—), м; Znp—наибольшая высота подъема ( + ) или глубина (—) подачи стволов (генераторов), м; Zпр — напор у приборов тушения, м. При подаче стволов от разветвлений вместо HПР принимают напор у разветвлений на 10м больше напора у стволов (Нр =Нст+10).
Пример 2. Определить напор на насосе, если расстояние от места пожара до водоисточника 220 м, подъем местности 8 м, рукава прорезиненные диаметром 77 мм, на тушение поданы три ствола Б с диаметром насадка 13 мм, максимальный подъем стволов составляет 7 м.
Решение.
Определяем число рукавов в магистральной линии
NП = 1,2L/20 = 1,2 ´ 220 / 20 = 13 рукавов,
Определяем напор на насосе
H Н = NPS Q2 + ZM + ZСТ + НР = 13 ´ 1,9 + 8 + 7 + 50 = 89,7 м
SQ2= 1,9 м — принято по табл. 4.8. Нр — напор у разветвления принят на 10 м больше, чем у стволов.
Пример 3. Определить напор на насосе, если расстояние от водоисточника до места пожара равно 160 м, рукава прорезиненные диаметром 77 мм, на тушение подается лафетный ствол с диаметром насадка 32 мм с напором 60 м. Воду к стволу подают по двум магистральным линиям.
Решение.
1. Определяем число рукавов в одной магистральной линии
NП = 1.2L/20 = 1,2 ´ 160 / 20 = 10 рукавов,
для одной магистральной линии и 20 — для двух.
Определяем напор на насосе
H Н = NPS Q2 + ZM + ZПР + НСТ = 10 ´ 0 ´ 0,15 (28 /2)2 + 0 + 0 + 60 = 89,4 м,
принимаем 90 м.
Расход воды из лафетного ствола с диаметром насадка 32 мм при напоре 60 м равен 28 л/с (см. табл. 3.25). Поскольку вода подается по двум магистральным линиям, то расход ее в расчете принят в 2 раза меньше. В практических расчетах напоры на насосах в условиях тушения пожаров определяют по табл. 4.10 ... 4.15.
ТАБЛИЦА 4.10. НАПОРЫ НА НАСОСЕ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ СХЕМЫ БОЕВОГО РАЗВЕРТЫВАНИЯ И ДЛИНЫ МАГИСТРАЛЬНЫХ РУКАВНЫХ ЛИНИЙ, м
| Длина магистральной рукавной линии | Число рукавов, шт. | Число стволов с диаметром насадка | ||||||||||||||||
| два Б - 13 мм | три Б -13 мм | два Б - 13 мм и один ствол А 19 мм | четыре Б - 13 мм и один ствол A 19 мм | два А - 19 мм* | шесть Б -13 мм* | |||||||||||||
| Напор на насосе, м, при диаметре магистральных линий, мм | ||||||||||||||||||
| - | ||||||||||||||||||
| - | ||||||||||||||||||
| - | ||||||||||||||||||
| - | ||||||||||||||||||
| - | - | - | ||||||||||||||||
| - | - | - | ||||||||||||||||
| - | - | - | ||||||||||||||||
| - | - | - | ||||||||||||||||
| - | - | - | - | - | ||||||||||||||
| - | - | - | - | - | ||||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | |||||||||||||
| - | - | - | - | - | - | - | - | |||||||||||
| - | - | - | - | - | - | - | - | |||||||||||
Примечания: 1. Звездочка обозначает, что в этих случаях прокладывают две магистральные линии. 2. При расчете расход воды из стволов принят: для стволов Б с диаметром насадка: 13 мм — 3,5 л/с, для Ас 19 мм — 7,0 л/с. 3. Длина рабочих линий принята 60 м.
ТАБЛИЦА 4.11. НАПОР НА НАСОСАХ ПН-40 И ПН-30КФ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДЛИНЫ МАГИСТРАЛЬНОЙ ЛИНИИ ДИАМЕТРОМ 89 мм И СХЕМЫ БОЕВОГО РАЗВЕРТЫВАНИЯ
| Длина магистральной линии, м | Число рукавов в магистральной линии, шт. | Число стволов А с диаметром насадка | ||
| два — 19 мм | три —19 мм | четыре —19 мм | ||
| Напор на насосе, м | ||||
| Л | ||||
| - | ||||
| - | ||||
| - | ||||
| - | ||||
| - | ||||
| - | ||||
| - |
Примечания: 1. Расход воды из стволов с диаметром насадка 19 мм принят равным 7,0 л/с. 2. Длина рабочих линий после разветвления принята 60 м.
Следует помнить, что напоры, указанные в этих таблицах, не учитывают подъем или спуск местности и подъем приборов тушения на месте пожара, поэтому при определении фактического напора на насосе необходимо к табличным показателям прибавить подъем местности и подъем приборов на пожаре в метрах.
Пример 4.Определить напор на насосе при подаче воды по одной магистральной линии из прорезиненных рукавов диаметром 77 мм к трем стволам Б с диаметром насадка 13 мм, если расстояние от водоисточника до места пожара 200 м, подъем местности составляет 8 м, а максимальный подъем стволов 7 м.
Решение.
1. Определяем число рукавов в магистральной линии
NР = 1,2L/20 = 1,2 ´ 200 / 20 = 12 рукавов,
2. Определяем напор на насосе без учета подъема местности и подъема стволов по табл. 4.10, он составит 60 м.
3. Определяем напор на насосе с учетом подъема местности и подъема стволов на пожаре. Он будет равен:
Нн = 60 + 8 + 7=75 м.
Пример5. Определить напор на насосе при подаче двух ГПС-600 по двум магистральным Линиям из прорезиненных рукавов диаметром 77 мм через пеноподъемник для тушения ЛВЖ в вертикальном стальном резервуаре, если расстояние до водоисточника 150 м, а подъем местности 7 м.
Решение.
1. Определяем число рукавов в одной магистральной рукавной линии
NП = 1.2L/20 = 1,2 ´ 150 / 20 = 9 рукавов,
ТАБЛИЦА 4.12. НАПОР НА НАСОСЕ И ДЛИНА РУКАВНЫХ ЛИНИЙ ПРИ ПОДАЧЕ ЛАФЕТНЫХ СТВОЛОВ
| Длина линии, | Число магистральных линии, | Число стволов при диаметре насадка | |||||||||||||||
| один—26 мм по одной рукавной линии | один—28 мм по одной рукавной линии | один—25 мм по двум рукавным линиям | один—28 мм по двум рукавным линиям | один—32 мм по двум рукавным линиям | два—25 мм по двум рукавным линиям . | ||||||||||||
| Напор на насосе, м, при диаметре рукавных магистральных линий, мм | |||||||||||||||||
| И | |||||||||||||||||
| .56 | |||||||||||||||||
| — | — | ||||||||||||||||
| — | — | — | — | ||||||||||||||
| — | — | — | — | ||||||||||||||
| — | — | — | — | — | — | ||||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | |||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | |||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | ||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | ||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | ||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||
| .28 | — | — | — | — | — | — | — | — | — | ||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||
Примечания: 1. Для обеспечения работы стволов приняты пожарные машины с насосными установками ПН-30, ПН-30КФ и ПН-40. 2. Напор у насадков лафетных стволов принят 50 м, а расходы воды из стволов с диаметром насадка 25 мм — 15 л/с, 28 мм — 19 л/с и 32 мм — 25 л/с.
ТАБЛИЦА 4.13. НАПОР НА НАСОСЕ ПНС-110 ПРИ ПОДАЧЕ ЛАФЕТНЫХ СТВОЛОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДЛИНЫ МАГИСТРАЛЬНЫХ ЛИНИИ ИЗ РУКАВОВ d-150 мм И СХЕМЫ БОЕВОГО РАЗВЕРТЫВАНИЯ
| Длина магистральной линии, м | Число рукавов, шт. | Число стволов при диаметре насада | ||||||||||
| Два— 28 мм | три— 25 мм | четыре— 25 мм | три— 28 мм | два— 32 мм | два— 38 мм | два— 40 мм | два— 38 мм* | четыре— 28 мм* | два— 40 мм* | шесть— 25 мм* | ||
| напор на насосе:, м | ||||||||||||
| — | ||||||||||||
| — | ||||||||||||
| — | ||||||||||||
| — | ||||||||||||
| — |
Примечания: 1. Звездочка обозначает, что в этих случаях прокладывают две магистральные линии d-150 мм. 2. Напор у лафетного ствола 50 м а расходы воды из стволов с диаметром насадка: 25 мм — 15 л/с, 28 мм — 19 л/с, 32 мм — 25 л/с, 38 мм— 35 л/с и 40 мм — 40 л/с. 3. Вода к стволам с диаметром насадка 25 и 28 мм подается по одной рукавной линии диаметром 77 мм, а к стволам с диаметром насадка 32, 38 и 40 мм — по двум рукавным линиям диаметром 77 мм и длиной 60 м.
ТАБЛИЦА 4.14. НАПОР НА ГОЛОВНОМ НАСОСЕ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДЛИНЫ РУКАВНЫХ ЛИНИЙ И СХЕМЫБОЕВОГО РАЗВЕРТЫВАНИЯ ПРИ ПОДАЧЕ ГПС
| Длина рукавной линии, м | № схемы | ||||||||||||||||||
| Напор на головном насосе, м, при диаметре рукава магистральной линии, мм | |||||||||||||||||||
| — | — | ||||||||||||||||||
| — | — | — | — | ||||||||||||||||
| — | — | — | — | — | — | ||||||||||||||
| — | — | — | — | — | — | ||||||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | ||||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||||
| Л | — | — | — | — | — | — | — | — | — | ||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | ||||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||
| — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | |||||||||
Примечания: 1. Напор у ГПС принят 60 м. 2. В схемах 2 и 3 от разветвления до ГПС—по два рукава диаметром 66 мм. 3. Схемы подачи пены генераторами ГПС приведены на рис. 4.3
ТАБЛИЦА 4.15. НАПОР НА НАСОСЕ АВТОЦИСТЕРНЫ, ПОДАЮЩЕЯ ПЕНООБРАЗОВАТЕЛЬ
| Схема по- дачи пенообразователя | Показатели | ГПС-600 | ГПС -2000 | |||
| Число пеногенераторев | ||||||
| Схема № 1 на рис. 4.4 | Напор на насосе цистерны с пенообразователем при работе головного насоса от водоема, м | 5/10 | 15/25 | 20/50 | 30/90 | 35/60 |
| Схема № 2 на рис. 4.4 | Разность напора на насосе цистерны с ПО и приемным патрубком головного насоса, подающего раствор, при работе от гидранта или при перекачке воды из насоса в насос, м | |||||
| Схема № 3 на рис. 4.4 | Разность напора пенообразователя и воды у вставки на напорной линии, м |
Примечания: 1. Принята концентрация ПО-1, ПО-1Д в растворе — 6 %. а ПО-IC—12% по объему. 2. В числителе указан напор на насосе цистерны с ПО-1, ПО-1А и ПО-1Д, а в знаменателе с ПО-1С. 3. Схемы подачи пенообразователя приведены на рис. 4.4.
2. По рис. 4.3 (см. табл. 4.14) определяем номер схемы подачи пены — нашему условию соответствует схема № 4.
3. По табл. 4.14 для схемы № 4 определяем напор на насосе без учета подъема местности — он составит 78 м.
4. Определяем полный напор на насосе Нн = 78 + 7 = 85 м.
5 Определяем напор на насосе автоцистерны, подающей пенообразователь ПО-1 по схеме 4 (при заборе воды из водоема). На рис 44 к табл. 4.15 определяем схему подачи пенообразователя через вставки. Нашему условию будет соответствовать схема Mb 1. По табл. 4.15 находим, что при подаче двух ГПС-600 напор на насосе автоцистерны, подающей пенообразователь, должен быть не менее 15 м.
По табл. 4.10 … 4.14 можно определить предельное расстояние при подаче средств тушения по избранной схеме боевого развертывания. Для этой цели определяют рабочий напор на насосе, в зависимости от тактико-технической характеристики пожарной машины, из него вычитают подъем местности и максимальный подъем приборов тушения на месте пожара. Полученный напор отыскивают по соответствующей таблице для данной схемы боевого развертывания, а по первой и второй колонкам определяют предельную длину и число рукавов при подаче огнетушащих средств.
Пример 6. Определить предельное расстояние при подаче двух стволов Б с диаметром насадка 13 мм и одного ствола А с диаметром насадка 19 мм от АН-40(130)64А, установленного на водоисточник. Вода подается по одной магистральной линии из прорезиненных рукавов диаметром 77 мм, подъем местности составляет 8 м, а максимальный подъем стволов 5 м.
Решение. Согласно тактико-технической характеристике (см. табл. 3.5), рабочий напор на насосе АН-40(130Е)64А составляет 90 м. От этого напора вычитаем подъем местности и подъем стволов, получим напор, который будет израсходован на преодоление сопротивления в рукавной магистральной линии 90—8—5 =77 м. Находим этот номер в соответствующей графе схемы боевого развертывания табл. 4.10 и в графе первой определяем предельное расстояние, которое равно 240 м. Аналогично устанавливают предельные расстояния и по другим таблицам.
В условиях пожара для быстрого расчета параметров работы рукавных систем при подаче огнетушащих средств можно использовать графики, указанные на рис. 4.5. С их помощью можно легко определить необходимый напор на насосе, предельное расстояние при подаче воды для тушения пожаров при различных схемах боевого развертывания.
Для выявления напора на насосе необходимо выбрать схему боевого развертывания (см. рис. 4 5). Затем определяют расстояние, подъем местности от водоисточников до места пожара, подъем стволов, тип, диаметр и число рукавов для магистральной линии. На оси абсцисс находят точку, соответствующую расчетному числу рукавов, и проводят линию, параллельную оси ординат до пересечения
с графиком сопротивления, принятой схемы боевого развертывания. Точку их пересечения переносят на ось ординат и находят потери напора в магистральной рукавной линии в метрах. К этому напору прибавляют подъем местности и подъем стволов в метрах, а также напор у разветвления, который принимают на 10 м больше, чем напор у стволов, и получают необходимый напор на насосе. Полученный суммарный напор не должен превышать максимальный рабочий напор на насосе пожарной машины. Если суммарный напор превышает максимальный рабочий напор на насосе, то такая рукавная система работать не может. В данном случае необходимо выбрать схему боевого развертывания с меньшим числом стволов или уменьшить их диаметры насадков.
Пример 7. Определить необходимый напор на насосе АН-40(130)63А, установленном на водоисточник в 250 м от места пожара, если магистральная линия из прорезиненных рукавов диаметром 77 мм, подъем местности 8 м. На тушение пожара необходимо подать три ствола Б с диаметром насадка 13 мм, максимальная высота их подъема 4 м.
Решение.
1. Определяем число рукавов магистральной линии
NР = 1,2L/20 = 1,2-250/20 = 15 рукавов.
2. По графику (см. рис. 4.5) определяем потери напора в магистральной линии при подаче от нее трех стволов Б. На оси абсцисс находим точку, соответствующую 15 рукавам. Из этой точки проводим линию, параллельную оси ординат до пересечения с графиком 4, точку пересечения переносим на ось ординат и получаем потери напора в магистральной линии, равные 28 м.
3. Определяем необходимый напор на насосе
HH = HP.M.Л + ZM + ZCT + НР = 28 +8 + 4 + 50 = 90 м.
По графикам потерь напора в магистральных рукавных линиях для избранной схемы боевого развертывания можно определить предельное расстояние при подаче огнетушащих средств. Для этой цели по тактико-технической характеристике пожарной машины определяют максимальный рабочий напор на насосе. Из этой величины вычитают напор у разветвления, подъем местности и максимальный подъем стволов на месте пожара в метрах.
Полученный напор находят на оси ординат и из этой точки проводят линию, параллельную оси абсцисс, до пересечения с графиком сопротивления магистральной линии принятой схемы боевого развертывания. Точку их пересечения переносят на ось абсцисс и получают число рукавов в магистральной линии при предельном расстоянии подачи огнетушащих средств, а затем определяют фактическое предельное расстояние на местности с учетом коэффициента 1,2 по формуле (4.10).
Пример 8. Определить предельное расстояние, на которое можно подать три ствола Б с диаметром насадка 13 мм от АНР-40(130)127, установленном на водоисточник, если подъем местности равен 12 м, а максимальный подъем стволов на месте пожара 6 м.
Решение.
1. Согласно тактико-технической характеристике АН-40(130) 127, максимальный рабочий напор принимаем равным 100 м.
2. Определяем напор для преодоления сопротивления в магистральной рукавной линии
HP.M.Л = 100 — 50— 12 — 6 = 32 м.
3. Определяем предельное расстояние подачи стволов в рукавах. Для этой цели на оси ординат графика (см. рис. 4.5) находим точку, соответствующую напору на насосе 32 м, и проводим линию, параллельную оси абсцисс, до пересечения с графиком сопротивления принятой схемы боевого развертывания. Точку их пересечения переносим на ось абсцисс и получаем предельное расстояние, равное длине 17 рукавов.
4. Определяем предельное расстояние на местности
L = Nр 20/1,2= 17 ´ 20/1,2 = 283 м.
Подача воды вперекачку
При недостатке воды на месте пожара руководитель тушения обязан организовать бесперебойную подачу ее с удаленных водоисточников путем перекачки пожарными машинами или подвоза автоцистернами.
Рациональным расстоянием для перекачки воды считается такое, при котором боевое развертывание подразделений обеспечивается в сроки, когда к моменту подачи огнетушащих средств пожар не принимает интенсивного развития. Это зависит от многих условий, и в первую очередь от тактических возможностей гарнизона пожарной охраны. Так, при наличии в гарнизоне одного рукавного автомобиля рациональным расстоянием для организации подачи воды вперекачку можно считать до 2 км, а при наличии двух рукавных автомобилей — до 3 км. При отсутствии в гарнизонах рукавных автомобилей перекачку целесообразно осуществлять при расстояниях до водоисточников не более 1 км.
Для успешного осуществления боевых действий, связанных с перекачкой воды, в гарнизонах пожарной охраны должны быть взяты на учет все участки с неудовлетворительным водоснабжением, удаленными водоисточниками и составлены оперативные карточки.
Перекачка воды на пожар осуществляется следующими основными способами: из насоса в насос (рис. 4.6); из насоса в цистерну пожарной машины (рис, 4.7); из насоса через промежуточную емкость (рис, 4.8). В некоторых случаях используют сочетания этих способов в одной системе перекачки.
Для устойчивой работы систем перекачки воды необходимо соблюдать соответствующие условия. Например, на водоисточник следует установить наиболее мощный пожарный автомобиль с насосной установкой. При перекачке из насоса в насос на конце магистральной рукавной линии (при входе во всасывающую полость следующего насоса) необходимо поддерживать напор не менее 10 м, при перекачке из насоса в цистерну пожарной машины — не менее 3,5—4 м.
Через промежуточную емкость воду подают, как правило, на излив с небольшим напором на конце линии (если емкость подземная) или с подпором, немного большим высоты емкости, если она наземная.
Важными условиями перекачки также являются: необходимость организации связи между водителями пожарных машин, синхронность работы насосов; поддержание напора на насосах, который обеспечивал бы длительность и устойчивость системы подачи воды; назначение наблюдателей за поступлением воды в автоцистерны и ее уровнем; создание резерва рукавов на линии перекачки из расчета один на 100 м; назначение постов на линии перекачки для контроля за работой насосно-рукавной системы.
Требуемое количество пожарных машин для перекачки воды устанавливают аналитически, по таблицам, графикам и экспонометрам (пожарно-техническим линейкам). В расчетах необходимо учитывать выбранный способ перекачки, тактико-техническую характеристику пожарной техники, наличие пожарных водоемов и других емкостей по трассе перекачки; число, тип и диаметр пожарных рукавов, рельеф местности. При этом расстояние от места пожара до водоисточника следует принимать не по местности, а по длине рукавной линии, проложенной по трассе перекачки, которая определяется по формуле (4.10). Ниже приведена последовательность аналитического метода расчета требуемого количества пожарных машин для перекачки воды.
Сначала определяют предельное расстояние до головной пожарной машины
NГОЛ = [HH - (НР ± ZM ± ZCT)] / SQ2(4.12)
где N гол — предельное расстояние от места пожара до головной пожарной машины в рукавах, шт.; HН— напор на насосе пожарной машины, м; ZM— высота подъема ( + ) или спуск (—) местности, м; ZCT — высота подъема ( + ) или спуск (—) пожарного ствола или другого прибора подачи огнетушащего средства на основе воды, м; НР —напор у разветвления, равный НСТ+ 10, м; S — сопротивление одного рукава магистральной линии (см. табл. 4.5); Q— суммарный расход из стволов, подсоединенных к одной наиболее нагруженной магистральной линии, л/с.
Если от головного автомобиля до ствола (ручного или лафетного) проложена рукавная линия одного диаметра, то в формуле (4.12) вместо напора у разветвления НР принимают напор у ствола НСТ или другого прибора подачи, например у пенного ствола НСВП или генератора НГПС.
Одним из условий перекачки является установка головного автомобиля ближе к месту пожара, поэтому по формуле (4.12) расстояние определяют в случаях, когда на пожар прибывает ограниченное количество пожарных машин.
После определения предельного расстояния до головной пожарной машины вычисляют расстояние между машинами, работающими вперекачку (длину ступени перекачки) в рукавах по формуле
N М.Р = [НН - (НВХ ± ZM) / SQ2(4.13)
где NМ.Р- расстояние между машинами в системе перекачки в рукавах, шт.; НН— напор на насосе, НВХ — напор на конце магистральной рукавной линии ступени перекачки (принимается в зависимости от способа перекачки), м; ZM—подъем или спуск местности, м.
Если подъем или спуск местности наблюдаются на участке головной пожарной машины, то при определении длины ступеней перекачки их не учитывают, а учитывают при определении расстояния до головного автомобиля. Если подъем или спуск отмечается на отдельных ступенях или на всей трассе перекачки, тогда его учитывают при определении длины ступеней или, исходя из конкретных условий, учитывают при нахождении всех предельных расстояний, чем создается определенный запас напора на насосах.
Далее определяют расстояние от водоисточника до места пожара в рукавах, используя формулу (4.10), а потом находят количество ступеней перекачки по формуле
NСТУП = (NР - NГОЛ) / NМ.Р (4.14)
где NСТУП — число ступеней перекачки, шт.; NР— расстояние от места пожара до водоисточника в рукавах, шт.; NГОЛ— расстояние до головной пожарной машины от места пожара в рукавах, шт.; NМ.Р — расстояние между машинами, работающими вперекачку (ступенями), в рукавах, шт.
В заключение определяют общее количество пожарных машин для перекачки воды
NМ.Р = NСТУП + l. (4.15)
При установке головной пожарной машины у места пожара расстояние принимают, как правило, 20 м или фактически оставшееся после определения предельных расстояний между ступенями перекачки. При этом фактическое расстояние до головного автомобиля можно определить по формуле
NГ.Ф = NР - NСТУП NМ.Р (4.I6)
где NГ.Ф -фактическое расстояние до головного автомобиля в рукавах, шт.; NСТУП - число ступеней перекачки, шт.; NМ.Р — расстояние между машинами в системе перекачки в рукавах, шт.
Если расчет проводился для каждой ступени в отдельности, то число рукавов суммируют по всем ступеням перекачки.
Пример 1. Для тушения пожара необходимо подать три ствола Б с диаметром насадка 13 мм, максимальная высота подъема стволов 10 м. Ближайшим водоисточником является пруд, расположенный на расстоянии 1500 м от места пожара, подъем местности равномерный и составляет 12 м. На пожар прибыли АЦ-40(130)63А, два АН-40(130)64А и рукавный автомобиль АР-2, укомплектованный прорезиненными рукавами диаметром 77 мм.
Определить, достаточно ли пожарных машин для перекачки воды на тушение пожара.
Решение.
1. Принимаем способ перекачки из насоса в насос по одной магистральной линии.
2. Определяем предельное расстояние до головного пожарного автомобиля в рукавах
NГОЛ = [HH - (НР ± ZM ± ZCT)] / SQ2 = [90