Теплопоступления через остекление (от солнечной радиации).

Теплопоступления через остекления учитываются в теплый период года.

Теплопоступления через остекление Q_ост, Вт, определяют по формуле:

Q_ост = (q’₀ · F’₀ + q”₀ · F”₀) · β_сз,

где, q’₀ и q”₀ – удельные поступления теплоты через освещенную и затемненную поверхность остекления, Вт/м², определяемые по формулам:

q’₀ = (q_вп + q_вр) · К₁ · К₂

где, q_вп и q_вр – удельные поступления теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации через одинарное остекление, Вт/м²;

К₁ – коэффициент, учитывающий затенение остекления переплетами;

К₂ – коэффициент, учитывающий загрязнение атмосферы;

F’₀, F”₀ – площади освещенной и затененной части остекления, м²;

β_сз – коэффициент, учитывающий наличие определенных солнцезащитных устройств.

21.Теплопоступления через покрытие.

Теплопоступления через покрытия учитываются в теплый период года.

Теплопоступления через покрытие Q_покр., Вт, определяют по формуле:

, Вт

где, R₀ – сопротивление теплопередаче покрытия, м²*⁰C/Вт

где, t_н – среднесуточная температура за июль, ⁰C;

ρ – коэффициент поглощения теплоты верхним слоем покрытия;

J_ср – среднесуточное поступление теплоты на горизонтальную поверхность, зависящее от широты местности;Вт/м²

t_в – расчетная температура внутреннего воздуха, С

где, – минимальная из средних скоростей по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16% и более, м/с;

28.Определение воздухообмена. Методические основы.

Для определения воздухообмена, за исключением неск. помещений, д/б выполнено следующее условие: 1) массовый расход удаляемого воздуха = массовому расходу приточного воздуха (искл: окрасочное помещение – 2^х кратный приток по вытяжке)

2)При наличии всех видов вент-ии:

общеобм. общеобм.

местн. приток местн. вытяжка

На основании расчетов воздухообмена выбирается расчетный, кот. д/б maxвеличиной в каждом периоде.

Методы и способы расчета воздухообмена при стац. режиме

методы

объёмный

На ассимиляцию вред-й

способы

По норматив. кратн-ям

По норм. расходам

аналитический

графоаналитический

На ассим-ю вред. в-в

На ассим-ю изб-в явной теплоты

На ассим-ю изб-в полной теплоты

На ассим-ю влаговыд-й

29.Расчет воздухообмена по избыткам явной теплоты и на ассимиляцию вредных веществ.

1) по избыткам явной теплоты и влаги:

L = L_рз + (3.6Q_изб^я – 1.2 L_рз с_р ( t_в – t_п )) / 1.2 с _p(t_у – t_п), м³/ч

L_рз– расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны местными отсосами и на технологические нужды, м³/ч;

Q_изб^я – избытки явной теплоты в помещении, Вт;

t_в,t_п,t_у – температура воздуха в рабочей зоне, приточного и удаляемого,⁰С.

с_р=1 –удел. теплоем-ть воздуха кДж/кг⁰С

2) по вредным веществам:

L = L_рз + (G_вр – 1,2L_рз ( с_рз – с_п )) / 1,2(с _у – с_п), м³/ч

где G_вр – количество вредного вещества, выделяющегося в помещении, кг/ч;

L_рз – то же, что в формуле (2.81);

с_рз ,с_п,с _у – концентрация вредного вещества в рабочей зоне, в приточном и удаляемом воздухе, мг/м³.

с_п≤30% ПДК_рз

Коэф-т воздухообмена по вредностям:

30.Изотермические и слабонеизотермические струи.

При истечении возд. потока из насадки у кронки этой насадки на границе с практически неподв. воздухом возникает неуст-я пов-ть с большим grad скоростей, кот. способствует обр-ю вихрей, размеры последних ↑, достигая 30% попереч. размера струи. Стр-ра вихр. потока неоднородна. Благодаря этому дв-ю происходит вовлечение окр. воздуха в поступпат. дв-е истечения струи → происходит обмен импульса в попереч. направлении. Если t струи и t окр. среды различны, то турбулент. перемешивание вызывает обмен теплотой и концентрации.

Присоединение масс окр. воздуха приводят к торможению периферийных слоев струи и соответственно, приводит к обр-ю погранич. слоя смешивания, кот. хар-ся t grad продол. ск-й. По мере удаления от насадки погранич. слой утолщается.

Схема свободной изотермической струи по Г.Н.Абрамовичу (новая).

α – величина постоянная = 22⁰

Ядро скоростей имеет макс. зн-е на выходе.

Схема свободной изотермической струи.

За границу струи принята пов-ть, в кот. V_{x гр}=0,5V_xoc или y_{гр =}y_0,5v.