Проектирование железнодорожного земляного полотна

Проектирование железнодорожного земляного полотна

Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине

«Земляное полотно в сложных природных условиях»

для студентов специальности 23.05.06 «Строительство железных дорог, мостов и транспортных тоннелей» специализации №2 «Управление техническим состоянием железнодорожного пути» очной и заочной форм обучения

Составители: Калинина В.В.

Щенникова Т.В.

Самара 2015

УДК 625.12:625.122

Проектирование железнодорожного земляного полотна. Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Земляное полотно в сложных природных условиях» для студентов специальности 23.05.06 «Строительство железных дорог, мостов и транспортных тоннелей» специализации №2 «Управление техническим состоянием железнодорожного пути» очной и заочной форм обучения. /Составители: В.В. Калинина, Т.В. Щенникова. - Самара: Сам ГУПС, 2015. – 36с.

Утверждены на заседании кафедры 29.04.2015г., протокол № 10.

Печатается по решению редакционно-издательского совета университета.

В данных методических указаниях рассмотрены вопросы, касающиеся проектирования земляного полотна в сложных гидрогеологических условиях. В частности, подробно изложена методика проектирования пойменной насыпи с определением необходимой плотности грунта тела насыпи, устойчивости откосных зон от смещения. Даны необходимые сведения по расчету укрепления откосов. Рассмотрены вопросы, касающиеся проектирования и расчета дренажа в глубокой выемке, находящейся в сложных гидрологических условиях.

Приведены расчетные схемы и графики, которые способствуют наглядности постановки и решения задач. Использованы преимущественно табличные формы инженерных расчетов.

Материал предназначен для использования его студентами при выполнении курсового проекта по дисциплине «Земляное полотно в сложных природных условиях», а также при выполнении дипломных проектов по строительной тематике.

Составители: Вера Вениаминовна Калинина

Татьяна Владимировна Щенникова

Рецензенты: зав. кафедрой «Строительные, дорожные машины и

технология машиностроения» СамГУПС, д.т.н., профессор

Самохвалов Владимир Николаевич

к.т.н., доцент кафедры «Путь и строительство железных дорог»

Сам ГУПС Маркушин Михаил Евгеньевич.

Редактор:

Компьютерная верстка:

Подписано в печать . Формат

Бумага писчая. Печать оперативная. Усл.п.л.

Тираж. Заказ №

© Самарский государственный университет путей сообщения, 2015

Оглавление

Введение………………………………………………………………………………………..3

1. Проектирование пойменной насыпи………………………………………………………4

1.1. Определение необходимой плотности грунта тела насыпи……………………………4

1.2. Проектирование поперечного профиля насыпи……………………………………….10

1.3. Расчеты укрепления откосов……………………………………………………………17

1.3.1. Расчет каменной наброски…………………………………………………………….18

1.3.2. Расчет плитного покрытия…………………………………………………………….19

2. Проектирование и расчет дренажа в выемке, расположенной

в сложных гидрологических условиях………………………………………………………21

2.1. Исходные данные к расчету дренажа…………………………………………………...21

2.2. Выбор типа дренажа……………………………………………………………………..22

2.3. Оценка технической эффективности устройства дренажа……………………………22

2.4. Определение глубины заложения дренажа…………………………………………….23

2.5. Расчет расхода воды в дренаж…………………………………………………………..24

2.6. Гидравлический расчёт дренажных труб……………………………………………….26

2.7. Определение срока осушения дренажа…………………………………………………27

2.8. Определение числа и порядок размещения смотровых колодцев…………………….28

2.9. Конструктивные элементы дренажа…………………………………………………….29

Библиографический список…………………………………………………………………..31

Приложения…………………………………………………………………………………...32

Введение

Согласно ПТЭ железных дорог земляное полотно по прочности, устойчивости и состоянию должно обеспечивать безопасное и плавное движение поездов с наибольшими установленными скоростями, быть равнонадежным и ремонтопригодным при малой ресурсоемкости. Стабильность и надежность земляного полотна во многом зависят от технических решений, принятых на стадии проектирования. Это особенно касается таких сложных объектов земляного полотна, как высокая подтопляемая пойменная насыпь и глубокая выемка, расположенная в сложных гидрогеологических условиях. Ввиду значительной высоты насыпи и глубины выемки и необходимости учета воздействия воды на откосы насыпи и на грунты тела земляного полотна, проектирование ведется в индивидуальном порядке.

Современные методики проектирования и расчетов земляного полотна, направленные на получение преимущественно оптимальных результатов, позволяют обеспечить стабильную работу земляного полотна в период его эксплуатации.

Данные методические указания позволят облегчить работу студентов в период разработки курсовых и дипломных проектов, связанных с проектированием земляного полотна. В результате выполнения проекта и освоения дисциплины «Земляное полотно в сложных природных условиях» у обучающегося формируются следующие компетенции:

- способность разрабатывать и выполнять проекты реконструкции и ремонтов железнодорожного пути с учётом топографических, инженерно-геологических условий и экологических требований;

- владение методами проектирования и расчёта конструкций железнодорожного пути и его сооружений на прочность и устойчивость с учетом обеспечения длительных сроков эксплуатации при известных параметрах движения поездов и природных воздействий;

- способность обосновать рациональную конструкцию железнодорожного пути и разработать проект производства работ по ее реализации с учетом особенностей плана и профиля линии, инженерно-геологических, климатических и гидрологических условий;

- способность обеспечить внедрение прогрессивных конструкций и ресурсосберегающих технологий по техническому обслуживанию железнодорожного пути, его сооружений и обустройств.

Расчеты укрепления откосов

При проектировании земляного полотна на основе анализа вариантов возможных технических решений по укреплению и защите откосов земляного полотна от разрушающего воздействия природных факторов выбирается такая конструкция защиты, которая в наиболее полной мере отвечает требованиям обеспечения эксплуатационной надежности, ресурсосбережения, максимальной механизации производства работ и сроков их выполнения, стоимости устройства защиты. Предварительно намечаются типы защитных устройств, выбираются конструкции и выполняется их расчет. По результатам технико-экономического сравнения рассмотренных вариантов принимается окончательное решение по выбору конструкции защиты.

Для укрепления и защиты откосных сооружений земляного полотна от волнового воздействия воды применяются каменные наброски из местных материалов, покрытия из бетонных, железобетонных и асфальтобетонных плит, коробчатые габионы, плоские матрацы Рено и другие виды укрепления [9, 11].

В конструкциях укреплений рассчитываются толщина покрытия или наброски и обратного фильтра, сооружаемого для предупреждения суффозии грунта и материала фильтра (при эксфильтрации воды) из насыпи.

Расчет каменной наброски

Конструкции каменной наброски представляют собой защитные призмы или наброски различных форм (рис. 1.11), отсыпанные из разрыхленных слабовыветривающихся скальных грунтов (горной массы).

Конструкция каменной наброски состоит из верхнего (первого ), нижнего (второго ) слоев камня и обратного фильтра . Расчетная схема показана на рис. 1.11.

Рис. 1.11. Укрепление откоса пойменной насыпи каменной наброской

Толщина каменной наброски определяется по формуле

. (1.41)

При этом толщина первого слоя составляет

, (1.42)

а толщина второго слоя будет равна

, (1.43)

где - коэффициент ( = 2.0 при многослойной наброске; =2,5 при наброске из сортированных камней; = 3,0 при несортированной горной массе);

, - расчетный линейный размер камня соответственно первого и второго слоя, приведенный к шару, м.

Расчетный размер камня определяется по формулам:

для верхнего (первого) слоя

; (1.44)

для нижнего (второго) слоя

. (1.45)

Расчетный вес камня верхнего слоя наброски по состоянию его предельного равновесия от действия ветровых волн определяется по формуле

, (1.46)

где К - коэффициент, зависящий от формы элемента, применяемого в наброске:

К = 0,025...0,020 (для крупного камня); К = 0,017 (для массивов); К = 0,008 (для тетраподов);

- удельный вес соответственно камня и воды, кН/м ;

- высота волны с обеспеченностью 2%, м;

- средняя длина волны, м;

- показатель крутизны укрепляемого откоса.

Зерновой состав материала однослойного обратного фильтра для каменной наброски устанавливается исходя из следующего требования

, (1.47)

где коэффициент неоднородности материала;

размеры зерен фильтра, меньше которых по массе в материале фильтра содержится 60 и 10% соответственно, м.

Толщина обратного фильтра из песчано-гравийного материала принимается не менее 0,35м. В качестве обратного фильтра каменной наброски можно применять слой геотекстиля, укладываемого на слое (подушке) из песка или каменной мелочи, толщиной 0,2 м.

Работы по устройству каменных набросок практически не требуют применения ручного труда и хорошо поддаются механизации.

Расчет плитного покрытия

Плитные покрытия – это надежные укрепления индустриального типа, для которых имеется широкая возможность комплексной механизации производства работ. Они представляют собой конструкции, выполненные из сборных свободно лежащих бетонных, железобетонных разрезных плит и плит, омоноличенных по контуру.

В курсовом проекте принимается конструкция покрытия сборная из железобетонных плит размером и толщиной . Под плитами расположен слой обратного фильтра толщиной . В основании покрытия лежит бордюрный упор с рисбермой (рис. 1.12).

Толщина железобетонной плиты определяется по формуле

, (1.48)

где К_б - коэффициент запаса ( = 1,3 - для линий скоростных, особогрузонапряженных и I категории; = 1,2 – для линий II категории; = 1,15 – для линий III категории);

- коэффициент, учитывающий тип покрытия ( = 1,1 для сборного покрытия; = 1,0 для монолитного покрытия);

- расчетная высота и средняя длина волны, м;

- размер (длина ребра) плиты, перпендикулярный урезу воды, м;

- удельный вес материала плиты, кН/м ( = 24…25 кН/м );

- удельный вес воды, кН/м ( =9,81 кН/м );

- показатель крутизны укрепляемого откоса.

Рис.1.12. Укрепление откоса пойменной насыпи плитным покрытием

Количество плит, укладываемых по образующей укрепляемого откоса длиной , будет равно

, (1.49)

где - верхняя граница укрепления, м;

- показатель крутизны откоса.

Зерновой состав материала однослойного обратного фильтра должен обеспечивать невымываемость самого материала фильтра из-под покрытия и отвечать следующему требованию

, (1.50)

где - коэффициент неоднородности материала;

- размеры зерен фильтра, меньше которых по массе в материале фильтра содержится 60 и 10% соответственно, м.

Толщина фильтра для плит с открытыми швами определяется из условия

, (1.51)

где размеры зерен фильтра, меньше которых по массе в материале фильтра содержится 50%, м.

В качестве обратного фильтра вместо зернистых материалов можно применять геотекстильные материалы. Основным требованием для них является соблюдение условия, чтобы коэффициент фильтрации геотекстиля превосходил более чем в 100 раз коэффициент фильтрации грунта защищаемого откоса земляного полотна. Для предохранения геотекстиля от разрушения он должен размещаться в защитном песчаном слое толщиной не менее 0,1 м с коэффициентом фильтрации м/сут.

Исходные данные к расчету дренажа

1. Глубина выемки, м.

2. Род грунта.

3. Глубина промерзания грунта (по оси пути) от поверхности балластного слоя, м.

4. Отметка бровки земляного полотна, м.

5. Отметка дна водоносного слоя, м.

6. Отметка уровня грунтовых вод до их понижения, м.

7. Длина дренажа как водосброса, м.

8. Продольный уклон дна кювета выемки, ‰.

9. Удельный вес грунта, кН/м³.

10. Максимальная молекулярная влагоемкость, %.

11. Средний уклон кривой депрессии, доли.

12. Коэффициент фильтрации, м/с.

13. Высота капиллярного поднятия воды в грунте, м.

2.2. Выбор типа дренажа

Тип дренажа и место его заложения выбирается на основе анализа данных гидрогеологического обследования, назначаемых сроков осушения, экономических соображений и прочих сведений. В курсовом проекте проектируется подкюветный дренаж так как предстоит осушать основную площадку.

В зависимости от условий работы дренажа и желаемых сроков осушения дренаж может быть запроектирован с одной или с обеих сторон основной площадки.

Односторонний дренаж целесообразен на однопутном участке или при явно выраженном поперечном уклоне грунтового потока в сторону дренажа. Двусторонний дренаж предусматривается на двухпутном или многопутном участке пути в случае не явно выраженного уклона поверхности грунтового потока, а также в условиях, когда земляное полотно сложено из сильновлагоемких грунтов.

Если грунтовые воды безнапорные то выбирается дренаж горизонтальный, траншейного типа, трубчатый, закрытый.

Трасса дренажа совпадает с трассой кювета.

Проектирование профиля дренажа определяется существующим положением железнодорожной линии, то есть продольная ось дренажа принимается параллельной железнодорожной трассе.

2.3. Оценка технической эффективности устройства дренажа

Эффективность устройства гравитационного дренажа оценивается коэффициентом водоотдачи и величиной снижения весовой влажности грунта ∆ , определяемым по формулам:

, (2.1)

, (2.2)

где m_o - объем пор, из которых вытекает вода при осушении грунта;

W_м - максимальная молекулярная влагоемкость осушаемого грунта;

α - количество капиллярно застрявшей воды, в долях от W_м, (α=0,1…0,12);

ρ_w- удельный вес воды, кН/м³;

γ_ск - удельный вес грунта, кН/м³;

(2.3)

где - плотность частиц грунта, т/м³;

g – ускорение свободного падения, м/с²;

- пористость грунта водоносного слоя, залегающего под основной площадкой.

(2.4)

где - коэффициент пористости грунта, определяемый по компрессионной кривой грунта выемки (ветвь нагрузки) для напряжения σ_о=σ_вс+σ_п.

Объем пор, из которых вытекает вода при осушении грунта, определяется по формуле:

, (2.5)

где α – доля капиллярно застрявшей воды;

ρ_w –плотность воды, кН/м³;

Если µ≥0,2, то устройство дренажа будет эффективным мероприятием по осушению грунта основной площадки выемки и ликвидации ее деформации

2.4. Определение глубины заложения дренажа

Глубина заложения дренажа должна быть достаточной для осушения рабочей зоны грунта в пределах сезоннопромерзающей толщи.

Глубина промерзания определяется по расчетной вертикали, проходящей через бровку балластной призмы для однопутного участка и по оси земляного полотна для двухпутного участка.

Глубина заложения дренажа, отсчитываемая от дна кювета до дна прорези, определяется по формуле:

, (2.6)

где z₁₀ - глубина промерзания грунта, м;

е – величина возможного колебания уровня капиллярных вод и глубины промерзания (е=0,2-0,3) м;

- высота подъема капиллярной воды над кривой депрессии, м;

f – стрела прогиба кривой депрессии, м, определяется по формуле:

, (2.7)

где М – расстояние от стенки траншеи до расчетной вертикали, м;

І_о – средний уклон кривой депрессии, доли;

h_о – расстояние по вертикали от верха трубы до дна дренажа, м;

b – расстояние по вертикали от дна кювета до верха балластной призмы, определяется по формуле:

, (2.8)

где h_кюв – глубина кювета, м;

h_б.п. – высота балластной призмы, м;

h_сл.пр. – высота сливной призмы, м;

Ширина траншеи 2d принимается в зависимости от ее глубины: при h ≤ 2,5м 2d = 0,8 м, при 2,5м<h≤6м 2d =1,0 м. В любом случае ширина траншеи должна быть не менее двух диаметров дренажной трубы.

В курсовом проекте необходимо уточнить тип дренажа по расположению его дна относительно кровли водоупора.

Отметка дна дренажа определяется по формуле:

(2.9)

где Г_Б – отметка бровки земляного полотна, м;

h_кюв – глубина кювета, м.

Если отметка дна дренажа выше отметки кровли водоупора, то проектируемый дренаж несовершенного типа. Если дно дренажа доходит до кровли водоупора и врезается в него, то проектируемый дренаж совершенного типа.

Мощность части водоносного слоя выше дна дренажа, определяется по формуле:

Н=Г_ГГВ –Г_Д, (2.10)

где Г_ГГВ - отметка уровня грунтовых вод до их понижения, м.

Мощность водоносного слоя от дна дренажа до водоупора:

Т=Г_Д -Г_ДВ, (2.11)

где Г_ДВ - отметка дна водоносного слоя, м.

Глубина заложения дренажа на низовом участке сохраняется, так как уклон дна дренажа устраивается параллельно уклону дна кювета.

2.5. Расчет расхода воды в дренаж

При расчете расхода воды в дренаж используются следующие предпосылки и допущения: до устройства дренажа зеркало грунтового потока полагается горизонтальным, а скорость течения воды равной нулю; запасы воды считаются неограниченными; расход воды определяется на 1 пог. м длины дренажа.

Для одностороннего несовершенного дренажа расход воды на метр его длины включает составляющие расходов воды с полевой стороны из зон А и Б (q_А+Б) и с полевой стороны из зоны В (q_В).

Полный расход воды в одностороннем дренаже определяется по формуле:

. (2.12)

Для двустороннего несовершенного дренажа расход воды на метр его длины включает составляющие расходов воды с полевой стороны из зон А и Б (q_А+Б), с полевой стороны из зоны В (q_В), с междренажной стороны дна зоны Г (q_Г) и с междренажного пространства зон Д и Е (q_Д+Е).

Полный расход воды в двустороннем дренаже определяется по формуле:

(2.13)

Расход воды из зон А и Б определяется по формуле:

, (2.14)

где Н - мощность части водоносного слоя выше дна дренажа, м;

h₀ - расстояние от дна дренажа до верха трубы, м;

J₀ - средний уклон кривой депрессии;

k - коэффициент фильтрации, м/с

ε₀ - высота высачивания воды в кривой депрессии, определяется по формуле:

, (2.15)

Расход воды с полевой стороны дна дренажа зоны В определяется по формуле Р.Р. Чугаева:

, (2.16)

Значение q_r устанавливается по графикам по значениям и предварительно найденными из уравнения:

, (2.17)

. (2.18)

где Т - мощность водоносного слоя от дна дренажа до водоупора, м;

d – полуширина дренажной траншеи, м;

L₀ - длина проекции кривой депрессии на горизонталь, определяемая по формуле:

. (2.19)

Если β ≤ 3, то q_r определяется по графику, приведенному на рисунке 2.1.

Рис. 2.1. График для определения q_r=f(α,β)

Если β > 3, то q_r определяется по формуле:

, (2.20)

определяется по графику, приведенному на рисунке 2.2, в зависимости от , которая определяется по формуле:

, (2.21)

Расход воды с междудренажной стороны дна зоны Г определяется по формуле Р.Р. Чугаева:

, (2.22)

где f – стрела прогиба кривой депрессии, м.

Расход воды из междудренажного пространства зон Д и Е определяется по формуле:

(2.23)

При совершенном дренаже отсутствуют составляющие расхода со стороны дна. В этом случае расчеты упрощаются. Полный расход воды на 1 м для двустороннего совершенного дренажа определяется по формуле:

, (2.24)

Рис. 2.2. График для определения

Полный расход воды на 1 м для одностороннего совершенного дренажа определяется по формуле

. (2.25)

Для предупреждения механической суффозии мелких частиц из грунта выемки в дренирующий заполнитель или из дренирующего заполнителя в щели или зазоры труб входная скорость фильтрации должна быть меньше допустимой:

, (2.26)

. (2.27)

Определяются входные скорости с полевых сторон и сравниваются с допустимыми. Входные скорости с полевых сторон определяются по формуле:

, (2.28)

Входные скорости со стороны дна определяются по формуле:

, (2.29)

2.6. Гидравлический расчёт дренажных труб

Целью расчета является определение диаметра дренажной трубы.

Расчёт сечения трубы производится методом последовательных попыток, т. е. вначале задаются некоторым сечением и в дальнейшем проверяется соответствие принятого сечения требуемой пропускной способности.

В большинстве случаев этим требованиям удовлетворяют круглые трубы диаметром d, равным 150мм. Диаметр трубы обычно назначается из условия удобства осмотра трубы и ее прочистки.

После назначения диаметра трубы производится поверочный расчёт.

Пропускная способность трубы проверяется по условию:

Q_расч≤Q_пр, (2.30)

где Q_расч - расчетная пропускная способность, м³/с;

Q_пр - практическая пропускная способность трубофильтра на концевом участке, м³/с.

Расчетная пропускная способность дренажной трубы определяется по формуле:

, (2.31)

где l - длина дренажа, как водосбора, м;

m_Г - коэффициент, учитывающий возможность постепенного загрязнения трубы, (m_Г=1,5).

Расчет пропускной способности трубы выполняется по формуле:

, (2.32)

где площадь сечения трубы, м², определяется по формуле:

, (2.33)

v – скорость течения воды в трубе, м/с, определяется по формуле:

, (2.34)

где C -коэффициент Шези, определяемый по формуле:

, (2.35)

гидравлический радиус трубы круглого сечения, м, определяется по формуле:

, (2.36)

i - продольный уклон трубы на расчётном участке;

n - коэффициент шероховатости труб, (для гончарных, бетонных и асбоцементных труб n=0,012);

у=0,164, т.к. R_T < 1 м.

Мощность дренирующей засыпки из среднезернистого песка может быть принята равной . Тогда верхний изолирующий элемент дренажной прорези, состоящий из уплотнённого местного грунта, в верховом сечении дренажа будет иметь размер по высоте:

(2.37)

Библиографический список

1. Железнодорожный путь: учебник /Под ред. Е.С. Ашпиза. – М.: М.:ФГБОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2013. - 544с.

2. Грицык В.И. Расчеты земляного полотна железных дорог. - М.: УМК МПС, 1998. -520 с.

3. Расчеты и проектирование железнодорожного пути /В.В. Виноградов, А.М. Никонов, Т.Г. Яковлева и др.; Под ред. В.В. Виноградова и А.М. Никонова. - М.: Маршрут, 2003. – 486 с.

4. Грицык В.И. Земляное полотно железных дорог. - М.: Маршрут, 2005. – 246 с.

5. СТН Ц-01-95. Железные дороги колеи 1520мм. - М.: Транспорт, 1995. – 199 с.

6. Методика оценки воздействия подвижного состава на путь по условиям обеспечения надежности / ЦПТ–52-14, 15.06.2000. – 38 с.

7. Проектирование земляного полотна железных дорог колеи 1520мм / СП-32-104-98. Свод правил по проектированию и строительству / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 1999. – 90 л.

8. Технические указания по применению габионов для усиления земляного полотна /ЦПИ № 22/43-ПТКБ ЦП МПС, 1998. – 140 с.

9. Грицык В.И. Возможные деформации земляного полотна (альбом). - М.: Маршрут, 2003. – 64 л.

10. Грицык В.И. Противодеформационные конструкции земляного полотна (альбом). - М.: Маршрут, 2004. – 96 л.

Приложение 1

Характеристики плитных покрытий

Размер плиты в плане, м	Толщина плиты, , м	Допускаемая скорость течения воды, м/с	Допускаемая высота волны, м	Объем одной плиты, м	Масса металла одной плиты, кг	Масса плиты, кг
Бетонные плиты
1,00 1,00 1,00 1,00	0,16 0,20	до 3,0 - // -	до 0,7 - // -	0,16 0,20	0,23 0,23
Железобетонные плиты
2,50 3,00 2,50 3,00	0,15 0,20	до 0,1 - // -	до 1,5 - // -	1,10 1,48	70,1 78,4
Плиты из обычного железобетона, омоноличенные по контуру
2,50 3,00 2,50 3,00 2,50 3,00 2,50 3,00 2,50 1,50 2,50 1,50 2,50 1,50 2,50 1,50	0,10 0,12 0,15 0,20 0,10 0,12 0,15 0,20	до 6,0 - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // -	1,0 1,5 2,0 2,5 1,0 1,5 2,0 2,5	0,72 0,85 1,07 1,44 0,37 0,45 0,56 0,75	66,5/22,4 78,3/32,4 78,8/38,0 93,1/46,4 32,4/18,4 38,1/28,4 38,3/34,0 45,2/42,4

Приложение 2

Грунты и их физико-технические характеристики (для учебных целей)

Виды грунтов	Фракции d,мм	, т/м	, м	доли	, м/с				Услов-ный № грунта	W, %	с, кПа	φ, град
5,0-2,0	2,0-0,5	0,5-0,25	0,25-0,10	0,10-0,05	0,05-0,005	Менее 0,005
Содержание, % от веса сухого грунта
Песок крупный						-	-	2,64	0,1	0,006	1*10		-	-	2а 2б 2в		-
Песок средней крупности							-	2,65	0,2	0,01	5*10		-	-	3а 3б 3в
Песок мелкий	-						-	2,66	0,3	0,015	5*10		-	-	4а 4б 4в
Песок пылеватый	-						-	2,67	0,4	0,02	1*10		-	-	5а 5б 5в
Супесь легкая крупная	-							2,68	0,4	0,03	5*10				6а 6б 6в
Супесь легкая	-	-						2,69	0,6	0,04	1*10				7а 7б 7в
Супесь пылеватая	-	-						2,69	0,8	0,05	5*10				8а 8б 8в
Супесь тяжелая пылеватая	-	-						2,70	1,0	0,06	5*10				9а 9б 9в
Суглинок легкий	-	-						2,70	0,9	0,07	1*10				10а 10б 10в

Продолжение приложения 2

Наши рекомендации

Проектирование устройств по осушению дорожных одежд и земляного полотна

Деформации земляного полотна.

Возведение земляного полотна

Сооружение земляного полотна

Проектирование земляного полотна

Проектирование земляного полотна высокой насыпи (глубокой выемки)

Элементы земляного полотна

Уширение земляного полотна

Проектирование системы дорожного водоотвода. Для защиты земляного полотна трассы от переувлажнения поверхностными водами и размыва, а также для обеспечения производства работ по сооружению земляного

Элементы земляного полотна

← Предыдущая страница | Следующая страница →

Суглинок легкий пылеватый	-	-						2,71	1,0	0,08	5*10				11а 11б 11в
Суглинок тяжелый	-	-	-					2,71	1,3	0,09	1*10				12а 12б 12в
Суглинок тяжелый пылеватый	-	-	-					2,72	1,5	0,10	5*10				13а 13б 13в
Глина песчанистая	-