РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3)

В этой схеме дополнительно к рассмотренным выше расчетам необходимо найти точку 3а

Температура фреона после конденсатора

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Определим температуру нагреваемой воды РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru между переохладителем и конденсатором.

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Результаты проведенных выше расчетов по 3-м схемам, занесем в таблицу 2.

Таблица 2 – Термодинамический расчет схем парокомпрессионного теплового насоса

Параметр Размерность Номер схемы
Температура испарения фреона ˚С  
Энтальпия фреона после испарителя h1 кДж/кг 356,32
Давление фреона в испарителе pи Мпа 0,39756
Температура конденсации фреона tк ˚С  
Энтальпия фреона после конденсатора h3 кДж/кг 268,475
Давление конденсации фреона Мпа 1,76715
Темпратура фреона на входе в компрессор t1a ˚С    
Энтальпия фреона на входе в компрессор h1a кДж/кг  
Энтальпия фреона после адиабатного сжатия h2a кДж/кг
Адибатный КПД компрессора       0,804
Энтальпия фреона после компрессора h2 кДж/кг 385.77 387.84
Теплоемкость фреона после конденсатора cp'3 кДж/кгК     1,165
Температура холодного фреона после переохладителя t3а ˚С       55.26
Энтальпия холодного фреона после пере-охладителя h3а кДж/кг    
Температура воды после переохладителя tвп ˚С         52.26
Энтальпия горячего фреона на входе в промежуточный теплообменник h3б кДж/кг   266.795 258.32
Температура горячего фреона после промежуточного теплообменника t3б (по p, h-диаграмме) ˚С  
Энтальпия фреона перед испарителем h4 кДж/кг 268.475 266.795 258.32
Удельная тепловая нагрузка испарителя qи кДж/кг 87.845 89,525    
Удельная тепловая нагрузка кондесатора qk кДж/кг   117,29 119,37     119,37  
Удельная тепловая нагрузка преохладителя qпо кДж/кг       8,475
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн кДж/кг     117,29     119,37   127,84
Удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника qпто кДж/кг   1,68
Работа сжатия в компрессоре lсж кДж/кг   29,45   31,52
Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W кДж/кг    
38,75 41,48
Проверка теплового баланса         129,52
117,29 121,05
Коэффициент сжатия ɛ     4,48
Коэффициент преобразования теплоты μ        
3,98 3,79 4,06
Коэффициент преобразования электроэнергии μэ   3,03 2,88 3,08
     
Удельный расход первичной энергии ПЭ        
0,87 0,91 0,85
Средняя температура низкопотенциального теплоносителя Тср. К   291,44
Термодинамическая температура низкопотенциального теплоносителя τн     0,043
Эксергия, отданная низкопотенциальным теплоносителем ен кДж/кг 3,75 3,82 4,18
     
Средняя температура высокопотенциально-го теплоносителя в конденсаторе Тср. н К   323,44   331,1
Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в кондесаторе τв      
0,153 0,157
Эксергия, полученная высокопотенцильным теплоносителем в конденсаторе ев кДж/кг      
17,96 18,28 18,78
Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе Тср. нп К       232,6
Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе τв         0,138
Эксергия, полученная высокопотенциальным теплоносителем в переохладителе евп         1,169
Эксергия потребляемой электроэнергии еэ кДж/кг 38,75 41,48  
 
Эксергетический КПД 𝜂э кДж/кг 0,23 0,4 0,44
   
                     


Показатели энергетической эффективности сводим в таблицу 3. Как видно из таблицы, наивысший коэффициент преобразования теплоты и электроэнергии, а также наименьший расход первичного топлива – в схеме № 3. Но в схемах №2 и 3 эксергетический КПД меньше, чем в схеме № 1. Это связано с тем, что удельная тепловая нагрузка теплового насоса в схемах № 2 и 3 повышается за счет подвода дополнительной энергии в процессе сжатия.

Таблица 3 – Показатели энергетической эффективности рассчитанных вариантов

№ схемы
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн 117,29 119,37 127,84
Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W 38,75 41,48
Коэффициент сжатия 4,48
Коэффициент преобразования теплоты 3,98 3,79 4,06
Коэффициент преобразования электроэнергии 3,03 2,88 3,08
Удельный расход первичной энергии ПЭ 0,87 0,91 0,85
Эксергетический КПД 0,23 0,4 0,44

Для дальнейших расчетов выбираем схему № 3. Массовый расход хладагента Gха:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Полная нагрузка узлов теплового насоса:

– в компрессоре:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– в испарителе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– в конденсаторе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– в переохладителе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– в промежуточном теплообменнике:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Удельные эксергетические потери в компрессоре:

– внешние эксергетические потери в компрессоре и электродвигателе, вызванные механическим трением:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– внутренние эксергетические потери в компрессоре, вызванные необратимостью процесса сжатия хладоагента (энтропия определяется по p, h-диаграмме):

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Эксергетические потери в теплообменниках определяются по разности эксергии хладоагента, определяемой по формуле РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru , и эксергии, подведенной или отобранной у теплоносителя, равной РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru . Таким образом, определив энтропии по таблицам свойств фреона в состоянии насыщения или по p, h-диаграмме, получаем:

– эксергетические потери в испарителе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– эксергетические потери в конденсаторе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– эксергетические потери в переохладителе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

– эксергетические потери в промежуточном теплообменнике

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Энтальпия фреона при дросселировании не изменяется, и эксергетические потери в дросселе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Сумма эксергетических потери в тепловом насосе:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Проверка расчета производится по равенству полученных эксергетических потерь и разности эксергии на входе и выходе теплового

насоса:

РЕГЕНЕРАЦИЕЙ ТЕПЛОТЫ И ПЕРЕОХЛАДИТЕЛЕМ (СХЕМА № 3) - student2.ru

Отличие эксергетических потерь обусловлено неточностью определения энтропии по p, h-диаграмме.

Наибольшие эксергетические потери происходят в компрессоре из-за необратимости процесса сжатия и в конденсаторе из-за необратимости процесса теплообмена. Поэтому для повышения эксергетического КПД необходимо приближаться к изотермическим условиям сжатия (то есть интенсивно охлаждать фреон в компрессоре) и снижать разность температур в конденсаторе (увеличивать его поверхность теплообмена).

Наши рекомендации