Основные теоретические положения. Оптимальное число тарелок рассчитывается по эмпирическому соотношению
Оптимальное число тарелок рассчитывается по эмпирическому соотношению, связывающему оптимальное и минимальное число тарелок:
(21)
Оптимальное орошение рассчитывается по эмпирическому уравнению, связывающему минимальное и оптимальное орошение:
(22)
Диаметр ректификационной колонны определяется из уравнения расхода:
(23)
где Dk – внутренний диаметр колонны, м;
V0 – объемный расход пара в колонне, м3/с;
w0 – допустимая скорость пара, м/с.
Допустимая скорость пара в свободном сечении колонны рассчитывается таким образом, чтобы минимизировать унос флегмы паровым потоком на вышерасположенную тарелку:
(24)
где rж – плотность жидкости, кг/м3;
rп – плотность пара, кг/м3;
С1 – эмпирический коэффициент, зависящий от расстояния между тарелками и поверхностного натяжения жидкости.
Плотность паров рассчитывается по уравнению, выведенному из уравнения состояния идеального газа Менделеева-Клапейрона с учетом коэффициента сжимаемости:
(25)
где r - плотность, кг/м3;
P– среднее давление в колонне, Па;
M – молекулярная масса, кг/моль;
R – универсальная газовая постоянная, Дж/моль·К;
T – средняя температура в колонне, K;
z – коэффициент (фактор) сжимаемости газа.
Фактор сжимаемости является функцией приведенных параметров:
(26)
где 
- приведенные температура и давление, соответственно.
Для соединений, нормальная температура которых не превышает 235К, используют выражение для расчета критической температуры:
(27)
Для соединений с более высокими нормальными температурами кипения:
(28)
Критическое давление (Па) рассчитывается по уравнению Льюиса:
(29)
где М – средняя молекулярная масса;
К–константа, которая для продуктов прямой перегонки нефти равна 6.3 – 6.4
Рассчитываем коэффициент сжимаемости для каждой фракции. Рассчитываем плотность каждой фракции по уравнению (25). Для расчета плотности смеси газов используем принцип аддитивности.
(30)
где rсм - плотность смеси газов, кг/м3;
ri - плотность i-го компонента, кг/м3;
yi – объемная доля i-го компонента в смеси.
Плотность фракций при Т=293К приведена в исходных данных. Для пересчета плотности нефтяных фракций и нефтепродуктов с одной температуры на другую пользуются уравнением:
(31)
где rT – плотность нефтепродукта при температуре T, кг/м3;
– относительная плотность нефтепродукта;
T – средняя температура в колонне, К.
Поверхностное натяжение флегмы рассчитывается в зависимости от плотности жидкости при средней температуре в колонне:
(32)
где σ – поверхностное натяжение, Н/м.
При значениях σ ≥2*10-2Н/м коэффициент С1 определяется из графика, приведенного на рис.1 При σ<2*10-2Н/м вводят поправку по следующему уравнению:
(33)
где С12 – значение коэффициента С1, найденное из графика (рис.1).
Рисунок 1. Зависимость коэффициента С1 от межтарельчатого расстояния.
С1-1 – кривая максимальных нагрузок для колпачковых тарелок и нормальных нагрузок для провальных, ситчатых и других типов тарелок; С1-2 – кривая нормальных нагрузок для колпачковых тарелок.
Предварительно зададимся межтарельчатым расстоянием hт = 300 - 500мм.
Объемный расход пара считается из массового расхода:
(34)
Массовый расход рассчитываем, исходя из массовой доли отгона, которая связана с мольной долей отгона соотношением:
(35)
где 
- массовая доля отгона, средняя мольная масса сырья и средняя мольная масса пара, соответственно.
Средние мольные массы потоков находятся по правилу аддитивности:
(36)
Массовый расход пара равен:
(37)
Рассчитав минимальный диаметр колонны, выбираем ближайший больший стандартный диаметр, используя ГОСТ 21944-76, Приложение 3.
Выбор конструкции тарелки проводят по следующим показатеям:
· производительность,
· эффективность при разных рабочих нагрузках,
· гидравлическое сопротивление
· диапазон нагрузок в условиях высокой эффективности,
· механические и конструкционные характеристики (металлоемкость, простота изготовления, монтажа и ремонта и пр.)
Сравнительная характеристика тарелок различных типов представлена в табл.7.
Таблица 7
| Тарелка | относительная паровая нагрузка (Gn/Lж) | к.п.д. тарелки, % | рабочий диапазон (Gmax/Gmin) | сопротивление тарелки, мм. вод. ст. | возможное расстояние между тарелками, мм | масса, кг/м2 |
| колпачковая | 4-5 | 45-80 | 400-800 | |||
| туннельная (желобчатая) | 0.7- 0.8 | 3-4 | 50-85 | 400-600 | ||
| из S-образных элементов | 1.1 -1.2 | 4-5 | 45-80 | 400-800 | ||
| клапанная | 1.2 -1.3 | 5-8 | 45-60 | 300-600 | ||
| ситчатая | 1.2 -1.3 | 4-5 | 40-60 | 400-800 | ||
| струйная | 1. – 1.35 | 3-4.5 | 40-70 | 400-600 | ||
| решетчатая провальная | 1.5 -2.0 | 1.5-2.5 | 25-40 | 200-400 |
Очевидно, что для выбора типа контактного устройства необходимо знать расход жидкости по колонне. Для зоны выше тарелки питания (укрепляющая секция) расход жидкости будет равен расходу флегмы, а для исчерпывающей части: Ф+ L, где L – расход жидкости после однократного испарения сырья, определенный ранее.
Высота тарельчатой части колонны Н (мм) рассчитывается по уравнению:
(38)
где N – число тарелок;
h – расстояние между тарелками, мм;
s – толщина тарелки, мм.
Колонна имеет эллиптические днища, ограничивающие ее цилиндрическую часть сверху и снизу. Длина цилиндрической обечайки от верхнего днища до первой тарелки колонны должна составлять не менее 500мм, т.к. в этой части обечайки необходимо разместить штуцеры для ввода флегмы и термометра, измеряющего температуру в верхней части колонны. Кроме того, в этой части колонны должно быть размещено распределительное устройство для создания равномерного потока орошения.
Длина цилиндрической обечайки от нижнего днища до последней тарелки колонны должна составлять не менее 1000мм, т.к. в этой части обечайки необходимо разместить штуцеры для ввода питания, отбора жидкости из куба, измерителя уровня.
Общая высота колонны (без опоры) рассчитывается с учетом вышеприведенных замечаний. Для колонн данного типа, как правило, применяется юбочная опора, стандартная высота который зависит от рассчитанной общей высоты колонны и ее диаметра. Определение высоты и типа опоры требует расчета колонны на ветровую и сейсмические нагрузки. Рекомендуется принять цилиндрическую опору высотой 500 – 1000мм.
Ход выполнения работы
1. Рассчитать оптимальное число тарелок.
2. Рассчитать оптимальное флегмовое число.
3. Рассчитать плотность парового потока.
4. Рассчитать плотность потока жидкости.
5. Рассчитать вязкость жидкости.
6. Определить коэффициент С1.
7. Рассчитать допустимую скорость пара в колонне.
8. Определить диаметр колонны.
9. Выбрать тип тарелок ректификационной колонны.
10. Подобрать крышку, днице и опору аппарата.
11. Определить общую высоту, выполнить схематическое изображение аппарата с основными размерами.
12. Оформить и защитить отчет.
13.
Приложение 1
Вариант 1
| № | Температура | Выход на нефть, % масс. | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | отдельных | суммарный | г/см3 | преломлен. | Масса, |
| фракции, оС | фракций | n  | М | |||
| 10-40 | 8,31 | 8,35 | 0,6311 | 1.3615 | ||
| 40-70 | 3,88 | 12,32 | 0,6664 | 1,3772 | ||
| 70-90 | 3,08 | 15,31 | 0,7138 | 1,4000 | ||
| 90-100 | 3,27 | 18,58 | 0,7248 | 1,4060 | ||
| 100-120 | 3,46 | 22,04 | 0,7415 | 1,4145 | ||
| 120-140 | 4,30 | 26,34 | 0,7537 | 1,4220 | ||
| 140-160 | 4,44 | 30,78 | 0,7714 | 1,4315 | ||
| 160-180 | 3,92 | 34,70 | 0,7861 | 1,4402 | ||
| 180-200 | 3,04 | 37,74 | 0,8074 | 1,4510 | ||
| 200-220 | 3,90 | 41,64 | 0,8154 | 1,4560 | ||
| 220-240 | 3,75 | 45,39 | 0,8309 | 1,4670 | ||
| 240-260 | 3,95 | 49,34 | 0,8427 | 1.4735 | ||
| 260-280 | 3,92 | 53,26 | 0,8507 | 1,4780 | ||
| 280-300 | 4,15 | 57,41 | 0,8564 | 1,4810 | ||
| 300-320 | 3,95 | 61,36 | 0,8652 | 1,4850 | ||
| 320-350 | 4,58 | 65,94 | 0,8802 | 1,4940 | ||
| 34,06 | 0,921 |
Вариант 2
| № | Температура | Выход на нефть, % масс. | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | отдельных | суммарный | г/см3 | преломлен., | масса |
| фракции, оС | фракций | n  | ||||
| 10-70 | 4,39 | 4,39 | 0,6605 | 1,3820 | ||
| 70-100 | 4,91 | 9,30 | 0,7246 | 1,4050 | ||
| 100-120 | 4,01 | 13,31 | 0,7355 | 1,4145 | ||
| 120-150 | 3,46 | 16,77 | 0,7646 | 1,4280 | ||
| 150-170 | 3,67 | 20,44 | 0,7752 | 1,4342 | ||
| 170-190 | 3,80 | 24,24 | 0,7888 | 1,4418 | ||
| 190-210 | 3,12 | 27,36 | 0,8098 | 1,4552 | ||
| 210-230 | 4,14 | 31,50 | 0,8201 | 1,4598 | ||
| 230-250 | 4,95 | 36,45 | 0,8338 | 1,4680 | ||
| 250-270 | 3,42 | 39,87 | 0,8433 | 1,4740 | ||
| 270-290 | 2,22 | 42,09 | 0,8490 | 1,4762 | ||
| 290-320 | 6,49 | 48,58 | 0,8548 | 1,4790 | ||
| 320-350 | 7,17 | 55,75 | 0,8753 | 1,4905 | ||
| 44,25 | 0,9514 | - |
Вариант 3
| № | Температура | Выход на нефть, % масс. | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | отдельных | суммарный | г/см3 | преломлен., | масса |
| фракции, оС | фракций | n | ||||
| 20-40 | 3,98 | 3,98 | 0,6267 | 1,3665 | ||
| 40-70 | 3,18 | 7,16 | 0,6712 | 1,3805 | ||
| 70-90 | 2,64 | 9,80 | 0,7155 | 1,3990 | ||
| 90-100 | 2,64 | 12,44 | 0,7286 | 1,4070 | ||
| 100-120 | 3,10 | 15,54 | 0,7410 | 1,4139 | ||
| 120-140 | 3,93 | 19,47 | 0,7560 | 1,4228 | ||
| 140-160 | 3,56 | 23,03 | 0,7726 | 1,4310 | ||
| 160-180 | 3,06 | 26,09 | 0,7900 | 1,4411 | ||
| 180-200 | 3,43 | 29,52 | 0,8016 | 1,4480 | ||
| 200-220 | 3,26 | 32,78 | 0,8134 | 1,4548 | ||
| 220-240 | 3,77 | 36,55 | 0,8245 | 1,4631 | ||
| 240-260 | 4,10 | 40,65 | 0,8397 | 1,4709 | ||
| 260-280 | 3,93 | 44,58 | 0,8479 | 1,4750 | ||
| 280-300 | 4,86 | 49,44 | 0,8531 | 1,4770 | ||
| 300-320 | 3,89 | 53,33 | 0,8663 | 1,4830 | ||
| 320-350 | 5,27 | 58,60 | 0,8779 | 1,4921 | ||
| 41,40 | 100,00 | 0,9479 | - |
Вариант 4
| № | Температура | Выход на нефть, % масс. | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | отдельных | суммарный | г/см3 | преломлен. | Масса, |
| фракции, оС | фракций | n | М | |||
| 28.-90 | 1,956 | 1,95 | 0,6319 | 1,3970 | ||
| 90-110 | 1,42 | 3,37 | 0,7352 | 1,4119 | ||
| 110-130 | 1,57 | 4,94 | 0,7461 | 1,4190 | ||
| 130-150 | 2,36 | 7,30 | 0,7590 | 1,4258 | ||
| 150-160 | 1,53 | 8,83 | 0,7688 | 1,4304 | ||
| 160-170 | 1,84 | 10,67 | 0,7738 | 1,4331 | ||
| 170-200 | 2,99 | 13,66 | 0,7822 | 1,4382 | ||
| 200-220 | 2,74 | 16,40 | 0,7912 | 1,4429 | ||
| 220-240 | 3,28 | 19,68 | 0,7992 | 1,4471 | ||
| 240-260 | 4,18 | 23,86 | 0,8058 | 1,4519 | ||
| 260-270 | 2,16 | 26,02 | 0,8128 | 1,4555 | ||
| 270-280 | 3,35 | 29,37 | 0,8133 | 1,4559 | ||
| 280-290 | 3,95 | 33,32 | 0,8137 | 1,4570 | ||
| 290-300 | 2,47 | 35,79 | 0,8153 | 1,4580 | ||
| 300-310 | 2,20 | 37,99 | 0,8170 | 1,4587 | ||
| 310-320 | 2,65 | 40,64 | 0,8192 | 1,4595 | ||
| 320-330 | 3,82 | 44,46 | 0,8229 | 1,4630 | ||
| 330-340 | 4,58 | 49,04 | 0,8332 | - | ||
| 340-350 | 3,91 | 52,92 | 0,8375 | - | ||
| 47,05 | 100.00 | 0,921 |
Вариант 5
| № | Температура | Выход на конденсат, | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | % масс. | г/см3 | преломлен., | масса | |
| фракции, оС | отдельныхфракций | суммарный | n | |||
| 12-28 | 18,55 | 18,55 | 0,6353 | 1,3680 | ||
| 28-40 | 4,86 | 23,41 | 0,6259 | 1,3630 | ||
| 40-60 | 5,41 | 28,82 | 0,6540 | 1,3725 | ||
| 60-70 | 9,16 | 37,98 | 0,6827 | 1,3845 | ||
| 70-80 | 2,14 | 40,12 | 0,7242 | 1,4030 | ||
| 80-90 | 6,31 | 46,43 | 0,7228 | 1,4030 | ||
| 90-100 | 9,22 | 55,65 | 0,7368 | 1,4100 | ||
| 100-110 | 2,65 | 58,30 | 0,7413 | 1,4125 | ||
| 110-120 | 7,03 | 65,33 | 0,7417 | 1,4133 | ||
| 120-130 | 2,95 | 68,28 | 0,7542 | 1,4210 | ||
| 130-140 | 3,72 | 72,00 | 0,7566 | 1,4225 | ||
| 140-160 | 5,45 | 77,45 | 0,7672 | 1,4280 | ||
| 160-180 | 4,28 | 81,73 | 0,7824 | 1,4350 | ||
| 180-200 | 3,26 | 84,99 | 0,7884 | 1,4400 | ||
| 200-220 | 4,08 | 89,07 | 0,7959 | 1,4440 | ||
| 220-250 | 3,21 | 93,28 | 0,8071 | 1,4500 | ||
| 250-290 | 3,11 | 95,39 | 0,8153 | 1,4550 | ||
| 4,61 | 0,8675 | - |
Вариант 6
| № | Температура | Выход на нефть, % масс. | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | отдельных | суммарный | г/см3 | преломлен., | масса |
| фракции, оС | фракций | n | ||||
| 28-40 | 7,96 | 7,96 | 0,6195 | 1,3580 | ||
| 40-60 | 2,68 | 10,64 | 0,6462 | 1,3680 | ||
| 60-70 | 6,27 | 16,91 | 0,6744 | 1,3805 | ||
| 70-80 | 1,67 | 18,58 | 0,7025 | 1,3930 | ||
| 80-90 | 3,59 | 22,17 | 0,7120 | 1,3980 | ||
| 90-100 | 7,23 | 29,40 | 0,7171 | 1,4010 | ||
| 100-110 | 2,73 | 32,13 | 0,7307 | 1,4078 | ||
| 110-120 | 5,01 | 37,14 | 0,7315 | 1,4080 | ||
| 120-130 | 4,10 | 41,44 | 0,7357 | 1,4115 | ||
| 130-140 | 2,96 | 44,40 | 0,7470 | 1,4170 | ||
| 140-150 | 4,04 | 48,44 | 0,7505 | 1,4190 | ||
| 150-160 | 3,49 | 51,93 | 0,7585 | 1,4238 | ||
| 160-170 | 3,24 | 55,17 | 0,7662 | 1,4270 | ||
| 170-180 | 3,06 | 58,23 | 0,7722 | 1,4308 | ||
| 180-200 | 4,95 | 63,18 | 0,7879 | 1,4385 | ||
| 200-220 | 5,86 | 69,04 | 0,7984 | 1,4450 | ||
| 220-240 | 4,30 | 73,34 | 0,8139 | 1,4535 | ||
| 240-260 | 2,73 | 76,07 | 0,8248 | 1,4600 | ||
| 260-290 | 4,70 | 80,77 | 0,8349 | 1,4660 | ||
| 290-320 | 4,04 | 84,81 | 0,8479 | 1,4735 | ||
| 320-350 | 3,01 | 87,82 | 0,8676 | 1,4855 | ||
| 12,18 | 100,00 | 0,9324 | - |
Вариант 7
| № фракции | Температура выкипания фракции 0С | Выход на конденсат, % масс. | Плотность, г/см3 | Показатель преломления  | Молекул. масса | |
| отдельных фракций | суммарный | |||||
| 10-28 | 4,82 | 4,82 | 0,3567 | - | ||
| 28-40 | 7,18 | 12,00 | 0,5830 | 1,3630 | ||
| 40-50 | 4,02 | 16,02 | 0,6431 | 1,3700 | ||
| 50-60 | 9,77 | 25,79 | 0,6663 | 1,3780 | ||
| 60-70 | 4,12 | 29,91 | 0,6974 | 1,3920 | ||
| 70-80 | 2,78 | 32,69 | 0,7077 | 1,3970 | ||
| 80-90 | 3,45 | 36,14 | 0,7151 | 1,4020 | ||
| 90-100 | 5,70 | 41,84 | 0,7240 | 1,4050 | ||
| 100-110 | 3,83 | 45,67 | 0,7313 | 1,4090 | ||
| 110-120 | 4,65 | 50,32 | 0,7333 | 1,4105 | ||
| 120-130 | 4,21 | 54,53 | 0,7431 | 1,4155 | ||
| 130-140 | 2,68 | 57,21 | 0,7523 | 1,4210 | ||
| 140-150 | 3,35 | 60,56 | 0,7554 | 1,4230 | ||
| 150-160 | 3,54 | 64,10 | 0,7671 | 1,4280 | ||
| 160-170 | 3,54 | 67,64 | 0,7748 | 1,4330 | ||
| 170-180 | 3,64 | 71,28 | 0,7823 | 1,4370 | ||
| 180-190 | 1,55 | 72,83 | 0,7882 | 1,4408 | ||
| 190-200 | 1,42 | 74,25 | 0,7923 | 1,4433 | ||
| 200-210 | 1,84 | 76,09 | 0,7974 | 1,4462 | ||
| 210-220 | 2,14 | 78,23 | 0,8038 | 1,4495 | ||
| 220-230 | 1,80 | 80,03 | 0,8099 | 1,4525 | ||
| 230-240 | 1,74 | 81,77 | 0,8155 | 1,4556 | ||
| 240-250 | 1,79 | 83,56 | 0,8216 | 1,4594 | ||
| 250-260 | 1,38 | 84,94 | 0,8281 | 1,4633 | ||
| 260-270 | 1,07 | 86,01 | 0,8326 | 1,4660 | ||
| 270-280 | 1,23 | 87,24 | 0,8348 | 1,4676 | ||
| 280-290 | 1,59 | 88,83 | 0,8391 | 1,4705 | ||
| 290-300 | 0,66 | 89,49 | 0,8509 | 1,4773 | ||
| 300-310 | 0,43 | 89,92 | 0,8585 | 1,4815 | ||
| 310-320 | 0,41 | 90,33 | 0,8640 | 1,4845 | ||
| 320-330 | 0,47 | 90,80 | 0,8693 | 1,4873 | ||
| 330-340 | 0,58 | 91,39 | 0,8753 | 1,4904 | ||
| 340-350 | 0,68 | 92,07 | 0,8826 | 1,4943 |
Продолжение варианта 7
| № фракции | Температура выкипания фракции 0С | Выход на конденсат, % масс. | Плотность, г/см3 | Показатель преломления | Молекул. масса | |
| отдельных фракций | суммарный | |||||
| 7,93 | 100,00 | 0,9404 | - |
Вариант 8
| № | Температура | Выход на нефть, % масс. | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | отдельных | суммарный | г/см3 | преломлен. | Масса, |
| фракции, оС | фракций | n | М | |||
| 24-40 | 4.9810 | 4.98 | 0,6276 | 1.3600 | ||
| 40-60 | 2.12 | 7.10 | 0.6592 | 1.3755 | ||
| 60-90 | 3.64 | 10.74 | 0.6980 | 1.3928 | ||
| 90-100 | 3.92 | 14.66 | 0.7182 | 1.4026 | ||
| 100-110 | 2.18 | 16.84 | 0.7343 | 1.4100 | ||
| 110-130 | 4.95 | 21.79 | 0.7353 | 1.4118 | ||
| 130-150 | 5.61 | 27.40 | 0.7520 | 1.4218 | ||
| 150-160 | 2.63 | 30.03 | 0.7687 | 1.4305 | ||
| 160-180 | 3.90 | 33.93 | 0.7757 | 1.4350 | ||
| 180-200 | 2.51 | 36.44 | 0.7982 | 1.4442 | ||
| 200-220 | 3.76 | 40.20 | 0.8056 | 1.4494 | ||
| 220-240 | 4.07 | 44.27 | 0.8129 | 1.4545 | ||
| 240-260 | 4.50 | 48.77 | 0.8239 | 1.4618 | ||
| 260-280 | 4.09 | 52.86 | 0.8349 | 1.4680 | ||
| 280-300 | 4.27 | 57.13 | 0.8422 | 1.4728 | ||
| 300-320 | 4.54 | 61.67 | 0.8495 | 1.4760 | ||
| 320-350 | 6.00 | 67.67 | 0.8689 | 1.4863 | ||
| 32.33 | 100.00 | 0,921 |
Вариант 9
| № | Температура | Выход на конденсат, | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | % масс. | г/см3 | преломлен., | масса | |
| фракции, оС | отдельныхфракций | суммарный | n | |||
| 14-28 | 4,49 | 4,29 | 0,5861 | - | ||
| 28-40 | 3,57 | 7,86 | 0,6240 | 1,3600 | ||
| 40-50 | 1,22 | 9,08 | 0,6470 | 1,3695 | ||
| 50-60 | 1,22 | 10,30 | 0,6560 | 1,3735 | ||
| 60-70 | 6,06 | 16,36 | 0,6767 | 1,3835 | ||
| 70-80 | 3,76 | 20,12 | 0,7010 | 1,3940 | ||
| 80-90 | 3,75 | 23,87 | 0,7140 | 1,4000 | ||
| 90-100 | 6,11 | 29,98 | 0,7217 | 1,4040 | ||
| 100-110 | 3,17 | 33,15 | 0,7288 | 1,4080 | ||
| 110-120 | 6,33 | 39,48 | 0,7321 | 1,4100 | ||
| 120-130 | 3,30 | 42,78 | 0,7433 | 1,4160 | ||
| 130-140 | 3,53 | 46,31 | 0,7476 | 1,4190 | ||
| 140-150 | 4,34 | 50,65 | 0,7568 | 1,4235 | ||
| 150-160 | 4,43 | 55,08 | 0,7649 | 1,4280 | ||
| 160-170 | 1,81 | 56,89 | 0,7746 | 1,4320 | ||
| 170-180 | 2,89 | 59,78 | 0,7767 | 1,4335 |
Продолжение варианта 9
| № | Температура | Выход на конденсат, | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| Фракции | выкипания | % масс. | г/см3 | преломлен., | масса | |
| фракции, оС | отдельныхфракций | суммарный | n | |||
| 180-190 | 2,67 | 62,45 | 0,7830 | 1,4375 | ||
| 190-200 | 2,67 | 65,12 | 0,7890 | 1,4410 | ||
| 200-210 | 2,85 | 67,97 | 0,7950 | 1,4445 | ||
| 210-220 | 2,85 | 70,82 | 0,8010 | 1,4480 | ||
| 220-230 | 2,04 | 72,86 | 0,8080 | 1,4515 | ||
| 230-240 | 2,03 | 74,89 | 0,8140 | 1,4545 | ||
| 240-250 | 1,97 | 76,86 | 0,8190 | 1,4580 | ||
| 250-260 | 1,96 | 78,82 | 0,8250 | 1,4610 | ||
| 260-270 | 1,51 | 80,33 | 0,8300 | 1,4640 | ||
| 270-280 | 1,51 | 81,84 | 0,8340 | 1,4660 | ||
| 280-290 | 1,50 | 83,34 | 0,8400 | 1,4695 | ||
| 290-300 | 1,48 | 84,82 | 0,8470 | 1,4720 | ||
| 300-310 | 1,48 | 86,30 | 0,8497 | 1,4750 | ||
| 310-320 | 1,47 | 87,77 | 0,8590 | 1,4805 | ||
| 320-330 | 0,47 | 88,24 | 0,8640 | 1,4850 | ||
| 330-340 | 0,47 | 88,71 | 0,8689 | 1,4860 | ||
| 340-350 | 0,46 | 89,17 | 0,8739 | 1,4870 | ||
| 10,83 | 100,00 | 0,9210 |
Вариант10
| № | Температура | Выход на нефть, | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| фракции | выкипания | % масс. | г/см3 | преломлен., | масса | |
| фракции, оС | отдельных фракций | суммарный | n | |||
| 12-28 | 0,46 | 0,46 | 0,589 | - | ||
| 28-40 | 2,00 | 2,46 | 0,6261 | 1,3590 | ||
| 40-50 | 1,58 | 4,04 | 0,6565 | 1,3750 | ||
| 50-60 | 1,58 | 5,62 | 0,6800 | 1,3840 | ||
| 60-70 | 1,96 | 7,58 | 0,7038 | 1,3940 | ||
| 70-80 | 1,65 | 9,23 | 0,7126 | 1,3980 | ||
| 80-90 | 1,64 | 10,87 | 0,7214 | 1,4020 | ||
| 90-100 | 1,56 | 12,43 | 0,7270 | 1,4060 | ||
| 100-110 | 1,57 | 14,00 | 0,7310 | 1,4085 | ||
| 110-120 | 2,42 | 16,42 | 0,7327 | 1,4100 | ||
| 120-130 | 2,98 | 19,40 | 0,7375 | 1,4130 | ||
| 130-140 | 2,29 | 21,69 | 0,7488 | 1,4190 | ||
| 140-150 | 2,80 | 24,49 | 0,7512 | 1,4210 | ||
| 150-160 | 2,49 | 26,98 | 0,7598 | 1,4240 | ||
| 160-170 | 2,03 | 29,01 | 0,7680 | 1,4285 | ||
| 170-180 | 2,02 | 31,03 | 0,7735 | 1,4315 | ||
| 180-190 | 1,98 | 33,01 | 0,7780 | 1,4340 | ||
| 190-200 | 1,98 | 34,99 | 0,7828 | 1,4365 | ||
| 200-210 | 2,03 | 37,02 | 0,7885 | 1,4405 | ||
| 210-220 | 2,04 | 39,06 | 0,7940 | 1,4435 | ||
| 220-230 | 1,96 | 41,02 | 0,8000 | 1,4460 |
Продолжение варианта 10
| № | Температура | Выход на нефть, | Плотность | Показатель | Молекул. | |
| Фракции | выкипания | % масс. | г/см3 | преломлен., | масса | |
| фракции, оС | отдельных фракций | суммарный | n | |||
| 230-240 | 1,95 | 42,97 | 0,8055 | 1,4500 | ||
| 240-250 | 1,76 | 44,73 | 0,8115 | 1,4530 | ||
| 250-260 | 1,75 | 46,48 | 0,8170 | 1,4555 | ||
| 260-270 | 1,63 | 48,11 | 0,8220 | 1,4585 | ||
| 270-280 | 1,62 | 49,73 | 0,8255 | 1,4605 | ||
| 280-290 | 2,02 | 51,75 | 0,8290 | 1,4625 | ||
| 290-300 | 2,03 | 53,78 | 0,8330 | 1,4650 | ||
| 300-310 | 1,65 | 55,43 | 0,8370 | 1,4670 | ||
| 310-320 | 1,64 | 57,07 | 0,8415 | 1,4695 | ||
| 320-330 | 1,80 | 58,87 | 0,8470 | 1,4720 | ||
| 330-340 | 1,79 | 60,66 | 0,8522 | 1,4750 | ||
| 340-350 | 1,79 | 62,45 | 0,8874 | 1,4780 | ||
| 37,55 | 100,00 | 0,9336 | - |
Вариант11
| № фракции | Температура выкипания фракции 0С | Выход на нефть, % масс. | Плотность, г/см3 | Показатель преломления  | Молекул. масса | |
| отдельных фракций | суммарный | |||||
| 24-40 | 4,52 | 4,61 | 0,6430 | 1,3670 | ||
| 40-50 | 1,01 | 5,62 | 0,6646 | 1,3767 | ||
| 50-60 | 0,83 | 6,45 | 0,6817 | 1,3847 | ||
| 60-70 | 0,86 | 7,31 | 0,6991 | 1,3929 | ||
| 70-80 | 1,02 | 8,33 | 0,7118 | 1,3994 | ||
| 80-90 | 1,57 | 9,90 | 0,7180 | 1,4023 | ||
| 90-100 | 1,95 | 11,85 | 0,7217 | 1,4044 | ||
| 100-110 | 1,37 | 13,22 | 0,7317 | 1,4094 | ||
| 110-120 | 1,29 | 14,51 | 0,7402 | 1,4137 | ||
| 120-130 | 1,58 | 16,09 | 0,7477 | 1,4177 | ||
| 130-140 | 1,82 | 17,91 | 0,7555 | 1,4219 | ||
| 140-150 | 1,70 | 19,61 | 0,7633 | 1,4261 | ||
| 150-160 | 1,62 | 21,23 | 0,7711 | 1,4301 | ||
| 160-170 | 1,62 | 22,85 | 0,7794 | 1,4345 | ||
| 170-180 | 1,66 | 24,51 | 0,7885 | 1,4395 |
Продолжение варианта 11
| № фракции | Температура выкипания фракции 0С | Выход на нефть, % масс. | Плотность, г/см3 | Показатель преломления | Молекул. масса | |
| отдельных фракций | суммарный | |||||
| 180-190 | 1,77 | 26,23 | 0,7978 | 1,4449 | ||
| 190-200 | 1,84 | 28,07 | 0,8062 | 1,4497 | ||
| 200-210 | 2,01 | 30,08 | 0,8134 | 1,4537 | ||
| 210-220 | 1,94 | 32,02 | 0,8196 | 1,4573 | ||
| 220-230 | 1,71 | 33,73 | 0,8251 | 1,4605 | ||
| 230-240 | 1,65 | 35,38 | 0,8302 | 1,4635 | ||
| 240-250 | 1,75 | 37,13 | 0,8351 | 1,4665 | ||
| 250-260 | 1,92 | 39,05 | 0,8399 | 1,4693 | ||
| 260-270 | 2,04 | 41,09 | 0,8444 | 1,4718 | ||
| 270-280 | 1,87 | 42,96 | 0,8486 | 1,4743 | ||
| 280-290 | 1,61 | 44,57 | 0,8518 | 1,4763 | ||
| 290-300 | 1,71 | 46,28 | 0,8538 | 1,4775 | ||
| 300-310 | 2,46 | 48,74 | 0,8556 | 1,4786 | ||
| 310-320 | 2,85 | 51,59 | 0,8614 | 1,4821 | ||
| 320-330 | 2,11 | 53,70 | 0,8706 | 1,4877 | ||
| 330-340 | 2,07 | 55,77 | 0,8778 | 1,4921 | ||
| 340-350 | 2,70 | 58,47 | 0,8841 | 1,4960 | ||
| 41,53 | 100,00 | 0,9361 |
Приложение 2
Группа Б13
МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ (фрагмент)
ТОПЛИВО ДИЗЕЛЬНОЕ
Технические условия
Diesel fuel. Specifications
МКС 75.160.20
ОКП 02 5131 0000
Дата введения 1983-01-01
ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ
1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Министерством нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности СССР
РАЗРАБОТЧИКИ
Т.Х.Мелик-Ахназаров, Е.М.Серегин, Б.А.Энглин, B.C.Азев, О.П.Наметкин, Т.Н.Митусова, А.А.Кукушкин, С.А.Бнатов, Ф.В.Туровский
2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 31.03.82 N 1386
3. ВЗАМЕН ГОСТ 305-73 и ГОСТ 4749-73
Настоящий стандарт распространяется на топливо для быстроходных дизельных и газотурбинных двигателей наземной и судовой техники, получаемое из продуктов переработки нефти.
Допускается изготовлять топливо с присадками, допущенными к применению в установленном порядке.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
1. МАРКИ
1.1. В зависимости от условий применения устанавливаются три марки дизельного топлива:
Л (летнее) - рекомендуемое для эксплуатации при температуре окружающего воздуха 0 °С и выше;