Послідовність гідравлічного розрахунку
Для кожного напрямку установки визначається мінімальна масова витрата вогнегасної речовини, , кгс-1
, (4.1)
де - час подачі вогнегасної речовини у що захищуване преміщення, с;
- мінімальна масавогнегасної речовини, кг.
Визначається сумарна площа випускних отворів розпилювачів , м2
, (4.2)
де m - коефіцієнт витрати розпилювача (характеристика розпилювача) для одноструминних розпилювачів - 0,9, для двоструминних - 0,6;
- приведена масова витрата, кг×с-1×м-2, що відповідає мінімально припустимому тиску перед розпилювачем визначається по таблиці 3.
Таблиця 3 - Значення приведеної масової витрати вогнегасної речовини
У кг× с-1 ×м-2
, МПа | Хладон 114В2 | Хладон 13В1 | СО2 високого тиску | СО2 низького тиску |
1,0 | - | |||
2,0 | - | - | - |
Визначається типорозмір розпилювача. Для цього обчисляємо розрахункову площу перерізу випускного отвору розпилювача F, м2,
, (4.3)
де - кількість розпилювачів, встановлених в захищуваному преміщені.
Округлення виконується до найближчого меншого значення , що відповідає стандартному типорозміру розпилювача.
Уточнюється приведена масова витрата
. (4.4)
Попередній вибір діаметрів трубопроводів виконується наступним чином.
Діаметр розподільного трубопроводу , м, обирається з умови
, (4.5)
де n1 - кількість розпилювачів на розподільному трубопроводі.
Діаметр живильного трубопроводу підбирається для кожної ділянки живильного трубопроводу із змінною витратою, обмеженої двома сусідніми витратними точками (точками приєднання розподільного трубопроводу), з умови:
, (4.6)
де - діаметр n-го відрізка живильного трубопроводу із змінною витратою, м;
-діаметр відрізка живильного трубопроводу із зміннною витратою попередньої розрахункової ділянки, м;
-діаметр розподільного трубопроводу, приєднаного з початку розрахункової ділянки живильного трубопроводу, м;
- кількість розподільних трубопроводів, приєднаних до живильноготрубопроводу, у витратній точці.
Розрахунок виконується для кожного відрізку живильного трубопроводу починаючи з точки приєднання найбільше віддалених розподільних трубопроводів. При підборі діаметрів живильних трубопроводів допускаються відхилення від значень, отриманих по формулі Д.6, в межах ±10-15 %.
Розведення мереж живильних трубопроводів зі змінною витратою і приєднання до них розподільних трубопроводів повинні бути виконані з врахуванням максимально можливої симетрії подачі вогнегасної речовини.
Діаметр станційного колектора
(4.7)
Для установок пожежегасіння хладонами допускається приймати:
(4.8)
- діаметри трубопроводів, що з'єднують розподільні трубопроводи, м.
При виборі діаметрів станційного колектора повинні виконуватися наступні обмеження:
а)
, (4.97)
де - площа перерізу станційного колектора установки, м ;
- сумарна площа перерізів сифонних трубок балонів з основним об'ємом вогнегасної речовини для напрямку з найменшою кількістю балонів;
б) сумарна місткість , м3, станційного, живильного і розподільного трубопроводів не повинна перевищувати значення
(4.10)
де - фактична маса основного обсягу вогнегасної речовини, кг;
r - густина рідкої фази вогнегасної речовини, кг×м-3 (таблиця Д.6);
к - коефіцієнт, який враховує вид вогнегасної речовини, (таблиця 6).
Таблиця 6 - Значення густини рідкої фази вогнегасної речовини і коефіцієнта до для розрахунку об'єму трубопроводів
Вогнегасна речовина | С02 | 13В1 | 114В2 |
Коефіцієнт к | 0,8 | 0,8 | |
Густина r, кг×м-3 |
За попередньо підібраними діаметрами трубопроводів виконується перевірочний гідравлічний розрахунок кожного направлення, приєднаного до одного колектора.
Визначається еквівалентна довжина , м, живильного трубопроводу за формулою
, (4.11)
де - геометрична довжина живильного трубопроводу, м;
- еквівалентна довжина трубопроводів відповідно: станційного колектора, з'єднання батарей, розподільного пристрою, поворотів на станційному і живильному трубопроводах, м.
Еквівалентна довжина станційного колектора дорівнює
, (4.12)
де - геометрична довжина станційного колектора, м.
Еквівалентна довжина розподільного пристрою або поворотів на трубопроводі визначається по формулі
, (4.13)
де c - коефіцієнт, рівний 2,64 для розподільного пристрою або кількості поворотів на трубопроводі.
Еквівалентна довжина батареї визначається по формулі
, (4.14)
де P - приведена гідравлічна характеристика батареї .
Таблиця 7 - Приведені гідравлічні характеристики газових батарей
Кількість балонів у батареї, шт. | Тип батареї | |||||
БАГЭ | 4-х баллонная (БАУ) | 2-х баллонная (Т-2МА) | ||||
Диаметр коллектора, мм | п × 10-8 | Диаметр коллектора, мм | п × 10-8 | Диаметр коллектора, мм | п × 10-8 | |
2(1+1) | 10,3 | - | - | 10,3 | ||
4(2+2) | 2,57 | 2,24 | - | - | ||
8(4+4) | 0,58 | 0,14 | - | - | ||
12(6+6) | 0,15 | 0,078 | - | - | ||
16(8+8) | - | - | 0,065 | - | - | |
20(10+10) | - | - | 0,060 | -. | - |
Еквівалентна довжина складання з декількох однакових батарей, з'єднаних паралельно, визначається по формулі
, (4.15)
де - число батарей, шт.
Еквівалентна довжина складання двох різнотипних батарей (складання батарей), з'єднаних паралельно, визначаються по формулі:
, (4.16)
де , - еквівалентна довжина відповідно першої і другої батареї (складання батарей), м.
Розраховуються гідравлічні параметри і для "диктуючих" розподільників-розпилювачів, працюючих під найбільшим і найменшим тиском, по формулі
; (4.17)
де , - відповідно діаметр і довжина j-ї ділянки трубопроводу, м;
- кількість розпилювачів, які живляться по j-й ділянці трубопроводу, шт.;
к - кількість ділянок.
Визначається середнє значення геометричного параметра
. (4.18)
Методом послідовних наближень розв'язується система рівнянь
(4.19)
де - термодинамічний параметр, заданий у вигляді табличної функції
- витрати вогнегасної речовини, кг×с-1.
Розв'язанням системи рівнянь є визначення величини G для відповідного напрямку.
Визначається час подачі вогнегасної речовини , який не повинен перевищувати нормативного (таблиця Д.2).
У противному випадку необхідно:
а) збільшити діаметр живильного трубопроводу;
б) збільшити діаметри станційного колектора, живильного і розподільного трубопроводів;
в) для хладонів - зменшити коефіцієнт завантаження балонів.
Таблица 8 - Значення коригуючого коефіцієнта для хладону 114В2
У кг×л-1
К оефіцієнт завантаження балона | Коефіцієнт завантаження балона | |||
1,5 | 1,25 | 1,0 | 0,75 | |
1,5 | 1,00 | 0,94 | 0,87 | 0,82 |
1,25 | 1,06 | 1,00 | 0,94 | 0,87 |
1,0 | 1,15 | 1,06 | 1,00 | 0,94 |
0,75 | 1,22 | 1,15 | 1,06 | 1,00 |
Таблица 9 - Значення коригувального коефіцієнта для хладону 13В1
У кг×л-1
Коефіцієнт загрузки балона | Коефіцієнт загрузки балона | ||
1,2 | 1,0 | 0,8 | |
1,2 | 1,00 | 0,96 | 0,92 |
1,0 | 1,04 | 1,00 | 0,96 |
0,8 | 1,09 | 1,04 | 1,00 |
Для хладону 114В2 кількість балонів n' шт., уточнюється з врахуванням залишків у росподільній мережі
. (4.20)
Значення п' округляється до найближчого цілого числа п1. По кількості балонів підбирається газова батарея, в склад якої входять п2 балонів.
Фактична маса вогнегасної речовини у газових батареях, підключених до 1-го станційного колектора
, (4.21)
Маса основного об'єму вогнегасної речовини, на станції пожежегасіння складає
(4.22)
Всі зміни повинні виконуватися з перевіркою обмежень за формулами (4.15) та (4.17).