Выбор смазочного материала
Принимаем, что цилиндрическая передача редуктора смазывается погружением колеса в масленую ванну на глубину 20…30мм, а подшипники масленым туманом
Ориентировочно определяем необходимую вязкость смазочного материала по эмпирической формуле (8.12)
Где V1=270мм2/с –рекомендуемая кинематическая вязкость V=1м/с для высокопрочных зубчатых передач с термически обработанной поверхностью зубьев , V=1,32м/с- окружная скорость передачи.
Из таблицы 8.39 [2] выбираем масло ИТП-200 с кинематической вязкостью V50=220…240мм2/с
Определяем отношения
RA1/ V Rra=288,32/1·901=0,32 RA2/ V Rrв=656,7/1·834,3=0,78
Т.к. RA2> RA1, то =0,036, то е=0,35 Y=1,62
Из соотношений Ra1/ V Rra< е и Ra2/ V Rrв>е выбираем соответствующие формулы для определения эквивалентной нагрузки
Для опоры А: Rеа= V· Ra1·Кσ·Кτ=1·288·1,3·1=374,81Н
Кσ=1,3- коэффициент безопасности;
Кτ=1- коэффициент, учитывающий влияние температуры на
долговечность подшипника.
Для опоры В:
Rев=(Х V Rrв+ Y Ra2)· Кσ· Кτ=(0,45·1·834,3+1,81·656,7)·1,3·1=2033,2 Н
7. Определяем динамическую грузоподъёмность по максимальной эквивалентной нагрузке
Crp=REr =17030,62 Н
Т.к. Crp< Cr подшипник 36207 пригоден
RAx=RBx=Ft/2=1617/2=808,5Н
Ведомый вал
Рисунок 3. Схема для расчета подшипников качения ведомого вала
1. Определяем опорные реакции подшипников в горизонтальной плоскости
RAx=RBx=Ft/2=1617/2=808,5Н
2. Определяем опорные реакции подшипников в вертикальной плоскости
∑МА=0 74RBy - 37Fr+Fa =0
74RBy - 37·603,7+368,35·163/2=0 RBy=707,5Н
∑МВ=0 37Fr -74 RAy+Fa =0
37·603,7-74 RAy+368,35·163/2=0 RAy=-103,8Н
Проверка
RAy+ RBy+ Fr=0 -103,8+707,5-603,7=0
3. Суммарные реакции подшипников для опоры А
RrA= =815 H
Для опоры В
RrB= =1074,4 Н
4. Определяем коэффициент осевого нагружения по таблице 9.3[2]
Определяем осевые составляющие радиальных нагрузок
Для опоры А: RsА=e RrА = 0,32· 815=260,8Н
Для опоры В: RsВ= e RrВ =0,32· 1074,4=343,8 Н
Т.к. Rsa > Rsb, то Ra1= Rsa=260,8 Н
Ra2= Ra1+ Fa=260,8+368,35=629,15 Н
5. Определяем отношения
Ra1/ V Rra=260,8/1·815=0,32 Ra2/ V Rrв=629,15/1·1074,4=0,58
Т.к. Ra2> Ra1,то I Ra2/Соr=1·629,15/23700=0,026
е=0,34 Y=1,62
6. Из соотношений Ra1/ V Rra< е и Ra2/ V Rrв>е выбираем соответствующие формулы для определения эквивалентной нагрузки
Для опоры А: Rеа= V Ra1·Кσ·Кτ=1·260,8·1,3·1=339Н
Кσ=1,3 – коэффициент безопасности
Кτ=1- коэффициент, учитывающий влияние температуры на
долговечность подшипника.
Для опоры В:
Rев=(Х V Rrв+ Y Ra2)· Кσ· Кτ=(0,45·1·1074,4+1,81·629,15)·1,3·1=2109 Н
7. Определяем динамическую грузоподъёмность по максимальной эквивалентной нагрузке
Crp=RE2 =10700 Н
Т.к. Crp< Cr , то подшипник 36208 пригоден
8. Проверочный расчёт валов
Ведущий вал
1. Строим эпюры изгибающих моментов в горизонтальной и вертикальной плоскости
В горизонтальной плоскости
М= Rвх·1=808,5·35,5·10-3=28,702 Н·м
В вертикальной плоскости
Мл= Rау·1=397,8·35,5·10-3=14,122 Н·м
Мп= Rау·1- Fa· d1/2·10-3=7,304 Н·м
2. Проверяем прочность опасного сечения I- I.
Напряжение изгиба в опасном сечении:
Wос= - осевой момент сопротивления
сечения вала
Напряжение кручения:
Wp=0,2df3=0,2·33,253=7352 мм3 – полярный момент сопротивления вала
Кольцо устанавливается на валу с натягом. Поэтому коэффициенты концентрации напряжений вала рассчитываем по формулам:
Kσ = ( )/Kυ=(3,5+1-1)/1=3,5
Кτ = ( +КF-1)/ Kυ=(2,5+1-1)/1=2,5
3. Определяем коэффициент запаса прочности.
В сечении I- I нормальные напряжения изменяются по симметричному циклу с амплитудой σа=σmax=1,62МПа σm=0
При отнулевом цикле касательных напряжений амплитуда цикла
τа=τм=0,5τmax=0,5·4,09=2,04 МПа
sτ= =45,62 МПа
s= =38,83>[ s]=2,1
Ведомый вал
1. Строим эпюры изгибающих моментов в горизонтальной и вертикальной плоскости
В горизонтальной плоскости
М= Rвх·1=808,5·37·10-3=30 Н·м
В вертикальной плоскости
Мл= Rау·1=707,5·37·10-3=26,2 Н·м
Мп= Rау·1- Fa· d1/2·10-3=56,2 Н·м
Суммарный изгибающий момент
Ми= Н м
2. Проверяем прочность опасного сечения I- I.
Напряжение изгиба в опасном сечении:
Wос=0,1df3=0,1·453=9112,5 мм3 - осевой момент сопротивления сечения вала
Напряжение кручения:
Wp=0,2df3=0,2·453=18225 мм3 – полярный момент сопротивления вала
3. Определяем коэффициент запаса прочности.
В сечении I- I нормальные напряжения изменяются по симметричному циклу с амплитудой σа=σmax=6,8МПа σm=0
При отнулевом цикле касательных напряжений амплитуда цикла
τа=τм=0,5τmax=0,5·7,2=3,6 МПа
sτ= = 24,3 МПа
s= =13,26>[ s]=2,1
Подбор шпонок
Ведущий вал
Для выходного конца ведущего вала по номинальному диаметру d1=30мм табл. 8.15 [2]
выбираем призматическую шпонку со скруглёнными концами
b=5мм, h=5мм, t1=3мм, t2=23мм, l=40мм
Проверяем шпонку на смятие
МПа<[ σсм]=100 МПа
1р=1-b=40-5=35мм
Ведомый вал
Для выходного конца ведомого вала по номинальному диаметру d1=34мм табл. 8.15 [2]
выбираем призматическую шпонку со скруглёнными концами
b=6мм, h=6мм, t1=35мм, t2=2,8мм, l=40мм
МПа<[ σсм]=100 МПа
1р=1-b=40-6=34мм
Под ступицу колеса dк=45мм, , l1=36мм
b =12мм, h=8мм, t1=5мм, t2=3,3мм
МПа<[ σсм]=100 МПа
Условия прочности на срез проверяем по формуле: