Характеристики фильтрующего слоя и технологические показатели фильтров

Наименование	Единица измерения	Показатели
Крупность зерен	мм	0,5—1,1
Насыпная масса 1 м3 сухого материала	т	0,6—0,7
Насыпная масса 1 м3 влажного материала	«	0,55
Высота слоя	м	1,0—1,2
Длительность взрыхления	мин
Интенсивность взрыхления	л/(с .м2)
Оптимальная скорость фильтрования	м/ч
Потеря давления в свежем фильтрующем слое	МПа	0,03 - 0,05
Потеря давления в загрязненном слое перед промывкой	«	0,1

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

ДОЗА ВВОДИМОГО ЖИДКОГО НАТРИЕВОГО СТЕКЛА ДЛЯ

СИЛИКАТНОЙ ОБРАБОТКИ ВОДЫ

Показатели качества исходной водопроводной воды (средние за год)	Доза вводимого жидкого
Индекс	Концентрация, мг/л	натриевого стекла
насыщения карбонатом кальция J при 60 °С	соединений кремния* SiO2-3	растворенного кислорода O2	хлоридов и сульфатов (суммарно) [Cl-]+[SO2-4]	в пересчете на SiO2-3, мг/л
-0,5 £ Ј £ 0	До 35	Любая	£ 50
-1,5 £ Ј £ 0,5	« 15	«	£ 50
J > 0	« 25	«	51 —100
J > 0	« 15	«	101 — 200	35*
__________ * При концентрации в исходной воде соединений кремния <15 мг/л (в пересчете на SiO2-3) доза вводимого жидкого натриевого стекла должна быть увеличена до ПДК, указанной в п. 5.20 настоящего свода правил.

ПРИЛОЖЕНИЕ 18

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГРАФИКОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПОДАЧИ

ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ У ПОТРЕБИТЕЛЕЙ

А. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ В СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОГОДНЫХ УСЛОВИЙ

Для промышленных и общественных зданий, при расчете теплопотерь, которых не учитываются бытовые тепловыделения, изменение подачи теплоты на отопление определяется по формуле (рис. 1, линия 1)

(1)

где — относительный тепловой поток на отопление;

Q₀ — тепловой поток на отопление при текущей температуре наружного воздуха t_н, Вт;

Q_0max — расчетный тепловой поток на отопление при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления t₀, Вт;

t_i — расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.

Рис. 1. Графики относительного изменения теплового потока на отопление , в зависимости от наружной температуры t0 для разного типа потребителей и способов авторегулирования

1 — для промышленных и общественных зданий; 2 — для жилых зданий при регулировании без коррекции по отклонению внутренней температуры от заданной; 3 — для жилых зданий при регулировании с коррекцией по t_i.

Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствии со СНиП 2.04.05-91* учитываются бытовые тепловыделения в квартирах, которые в отличие от теплопотерь через ограждения не зависят от величины t_н. Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по сравнению с определением его по формуле (1). Тогда относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с угловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле

(2)

где —оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принимаемая с учетом принятого способа регулирования;

0,14 — доля бытовых тепловыделений в квартирах с угловой комнатой от теплопотерь для условий t₀ = —25 °С.

При регулировании систем отопления поддержанием графика подачи теплоты в зависимости от t_н без коррекции по температуре внутреннего воздуха, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной расчетной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, t_i^опт принимается равной 20,5 °С при t_н, соответствующей параметрам А. постепенно снижаясь до 19 °С с понижением t_н до t_н = t₀, (рис. 1, линия 2).

При регулировании систем отопления с автоматической коррекцией графика подачи теплоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что соответствует сокращению объемов инфильтрующегося наружного воздуха, но не менее санитарной нормы притока, t_i^опт принимается равной 21,5 °С. График изменения относительного теплового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось абсцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по t_i, а при t_н = t₀ относительный тепловой поток будет равным 0,96 Q_0max (рис. 1, линия 3).