Значения допускаемого приведенного полезного напряжения [k0] для плоских ремней, соответствующее критическому значению коэффициента тяги

Диаметр малого шкива d1	Тип ремня	[k0], Н/мм2
при σо=1,18 Н/мм2	при σо=1,47 Н/мм2
³90	О	1,42 1,54 1,62	1,59 1,71 1,82
³125	А	1,48 1,58 1,67	1,64 1,76 1,87
³180	Б	1,48 1,64 1, 71	1,64 1,84 2,01
³280	В	1,48 1,66 1,80 1,87	1,64 1,85 2,03 2,20
³450	Г	1,48 1,69 1,87 1,88	1,64 1,89 2,12 2,20
³630	Д	1,48 1,69 1,88	1,64 1,89 2,20
Примечания. При числе пробегов ν < 5с-1 назначают σо=1,47 Н/мм2, при ν =5¸10с-1 – σо=1,18 Н/мм2

12. Находят поправочные коэффициенты и допускаемое полезное напряжение , Н/мм².

,

где C_a, С_u, С_θ, С_р − поправочные коэффициенты (см. табл. 3).

Таблица 3

Значения поправочных коэффициентов

Коэффициент угла обхвата α1 на ведущем шкиве Cα
Угол охвата α1, град
Cα	Для плоских ремней		0,97	0,94	0,91	—	—	—
Для клиновых и поликлиновых ремней		0,98	0,95	0,92	0,89	0,86	0,83
Коэффициент влияния натяжения от центробежной силы Сυ (Cu=1,04–0,0004u2)
Скорость ремня υ, м/с
Сυ	Для плоских ремней	1,04	1,03		0,95	0,88	0,79	0,68
Для клиновых и поликлиновых ремней	1,05	1,04		0,94	0,85	0,74	0,6
Коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы Cp
Характер нагрузки	спокойная	с умеренными колебаниями	со значительными колебаниями	ударная и резко неравномерная
Cp		0,9	0,8	0,7
Примечание: При двухсменной работе Cp следует понижать на 0,1; при трехсменной − на 0,2.
Коэффициент угла наклона линии центров шкивов к горизонту Сθ
Угол наклона θ, град	0¸60	60¸80	80¸90
Сθ		0,9	0,8

13. Определяют требуемое число ремней

,

где А площадь поперечного сечения ремня, мм² (см. табл.18).

Для удобства монтажа и эксплуатации передачи рекоменду­ется ограничивать z£5; если же по расчету получается z>5, то следует увеличить d₁ и соответственно d₂ или перейти к боль­шему сечению ремня.

14. Вычисляют силу предварительного натяжения ветвей ремней F₀, Н,

где q − масса 1 метра ремня (см. табл.18).

15. Определяют силы натяжения ведущей F₁ и ведомой F₂ ветвей ремней, Н:

; ;

F_t и F₀ определены в пунктах 10 и 14.

16. Рассчитывают силу давления ремня на вал F_оп, Н:

,

где α₁ − угол охвата ремнем малого шкива.

17. Проверяют прочность ремня. Для этого необходимо определить максимальное напряжение в сечении ведущей ветви σ_maxи сравнить его с допускаемым значением [σ]:

,

где σ₁ − напряжение от растяжения, Н/мм² – ;

σ_и − напряжение от изгиба, Н/мм², – (Е_и=80¸100/мм² − модуль продольной упругости при изгибе для прорезиненных ремней);

σ_υ=ρυ²∙10^-6 − напряжения от центробежных сил, Н/мм² (ρ=1250¸1200 кг/м³ − плотность материала ремня для плоских ремней);

[σ]_р− допускаемое напряжение растяжения, Н/мм²;

[σ]_р=10 Н/мм² −для клиновых и поликлиновых ремней.

Если условие σ_max≤ [σ]_Pне удовлетворяется, необходимо увеличить диаметр ведущего шкива d₁ или принять большее сечение ремня и повторить расчет.

18. Определяют материалы и геометрические параметры шкивов

Шкивы клиноременных передач выполняют из чугуна СЧ 15 и СЧ 18, а при 30 м/с – из стали 25Л или алюминиевых сплавов.

Конфигурация обода шкива и размеры канавок даны в табл.23.

Таблица 23